旋风铣削丝杠螺纹时牙槽两侧表面质量差异分析及铣刀设计.doc

旋风铣削丝杠螺纹时牙槽两侧表面质量差异分析及铣刀设计 作者：湖南工程学院 谭立新 1 引言 高速切削、强力切削可显著提高加工效率，是现代制造技术的重要发展趋势之一。但随着切削速度的提高，在某些加工场合也带来了加工质量方面的问题。如采用旋风铣削法高速铣削内、外螺纹时(见图1)，虽然加工效率高、刀具冷却效果好，但加工出的螺纹精度并不高，且螺纹牙槽两侧面的表面质量存在较大差异。对于粗加工工序，螺纹牙侧表面加工精度影响不大，但对于一次完成全牙深切削的最终加工而言，这一问题不容忽视。为此，本文对旋风铣削丝杠螺纹时牙槽两侧面的表面质量进行了分析计算，并介绍了旋风铣刀的设计方法。 a)铣削外螺纹 (b)铣削内螺纹 图1 旋风铣削内、外螺纹 2 牙槽两侧面表面质量的计算与分析 1) 牙槽两侧面表面特征 旋风铣削丝杠螺纹时，当铣削速度提高到2000r/min 以上，螺纹牙槽底面(沟底)及其中一侧面的表面质量明显提高。由加工结果可知，无论是采用刀具进给方式、由车床改装的旋风铣削装置，还是采用工件进给方式的专用丝杠加工设备，均为迎向铣刀的牙槽一侧(记为A侧)的表面加工质量明显优于相对的另一侧(记为B侧)。A侧表面光滑锃亮；B侧表面光泽不明显，用手触摸有细微粗糙感。 2) A侧表面粗糙度计算 如图2所示，设刀刃位于水平线OO时为零时刻，经过时间t后，铣刀盘转过一齿，则有 ?Ft+??t=1/Z 式中，?F、??分别为铣刀和工件的转动角速度，Z为装刀数。设转速比?=?F/??=nF/n?(nF，n?分别为铣刀和工件的转速)，则可得 t=1(/?+1)??Z 图2 牙槽侧面粗糙度分析 设被加工螺纹螺距为P，则经过时间t后，刀具的轴向进给位移量为 S1=??tP=P(/?+1)Z 与此同时，工件转过的角度为 ?=2???t=2?(/?+1)Z 刀具下降高度为 Y=2(R-h/2)sin(?/2)=2(R-h/2)sin[?(/?+1)Z] 则刀具的横向位移量为 S2=Ytan?=2(R-h/2)tan?sin[?(/?+1)Z] 式中，R为丝杠直径，h为牙槽深度，?为螺旋升角。由此可得A侧表面的理论粗糙度值为 Rz1=S2=2(R-h/2)tan?sin[?(/?+1)Z] 3) B侧表面粗糙度计算 由于刀具加工时既有横向位移又有进给位移，因此经过时间t后，铣刀盘转过一齿时，刀具切入点的位移量为轴向进给位移与向后的横向位移之和，则B侧表面的理论粗糙度值为 Rz2=S1+S2=P(/?+1)Z+2(R-h/2)tan?sin[?(/?+1)Z] 4) 两侧面表面质量差异分析 铣刀作轴向进给运动时，A侧面在铣刀侧刃挤压下被高速铣削。当切削速度达2000～3000r/min时，加工区火花四溅，切屑局部呈柑红色，表明该处切削温度已达800以上(通过计算也可得出此结论)，此时金属原子热振动振幅增大，原子间键力减弱，导致工件材料的硬度和强度降低，同时切削时的弹性变形、塑性变形和摩擦力也明显减小。由于大部分切削热被切屑带走，传入工件表层的切削热很少，渗入层很薄，表面层物理力学性能的变化在允许范围内，因此A侧面的表面质量得到提高。此外，由于每齿切削厚度和进给量减小，A侧相当于在被铣削的同时也被研磨，使表面质量进一步提高。而B侧被铣削时，由于存在进给运动，刀具在该时刻已离开被铣部位，因此不存在挤压与研磨作用。可见，切削力作用形式的差异也给两侧的表面质量带来不同的影响。 根据上述计算与分析可知，由于Rz1 Rz2，加上A、B两侧铣削作用力的不同影响，故A侧表面质量优于B侧，这与在实际加工中的观察结果一致。 3 旋风铣刀的设计 刀具材料的选用 当铣削速度达到2000r/min以上时，刀具与工件接触时间约为0.003s，而切削热在钢中的传播速度约为0.5mm/s，即在刀具与工件接触时间内热量传播距离仅为1.5μm 左右，因此仅有极少量切削热传入刀具中。此外，由于刀刃空行程较长，使刀刃承受的热脉冲大大降低，因此铣刀刃部温度始终保持在300左右，不易引起刀具硬度降低，刀具磨损较小。但是，由于刀刃工作方式为高速断续切削，整个工艺系统振动较大，刀刃部位需要承受较强的正压力脉冲和弯曲应力脉冲，因此要求刀具材料具有较好韧性。综合考虑上述加工特点，刀具材料不宜选用硬质合金，选用65Mn淬火钢较好。 图3 铣刀盘装配图 图4 刀夹结构图 刀具结构设计 为提高加工效率，笔者设计了图3所示铣刀盘结构和图4所示刀夹。刀夹上开有装刀槽，将长条形刀片置于其中，上面盖压一带槽薄板，然后装入铣刀盘刀槽中，用内六角螺钉压紧，即可进行铣削加工。当刀片磨损后，松开压紧螺钉，取出长条形刀片