节能降耗的分析报告定稿.doc

仅供参考 白音华金山发电有限公司节能降耗的分析报告 一、简介白音华金山600MW机组与同类型机组的经济指标对比情况 1、供电煤耗（单位g/wmh）?年；平均非计划停运小时为31.31小时/台?年；等效强迫停运率0.32%；平均利用小时5282小时。 我厂暂未考核。 项目 全国（均值） 蒙东（均值） 白音华（实际值） 供电煤耗g/wmh 339.84 351.6 360.84 厂用电率％ 8.38 9.7 9.7 油耗（t/a） 318.06 1405.5／628（168／投产） 766.5／361（168／投产） 综合水耗m3/MWH 0.61 0.29（计划提供） 可靠性 等效可用系数为92.3% 非计划停运次数为0.76次/台?年 非计划停运小时为31.31小时/台?年 等效强迫停运率0.32% 平均利用小时5282小时 根据以上对标，我厂供电煤耗差距较大。厂用电率持平，还有下降空 间，油耗远远高于同类型机组，等离子设备缺陷较多是主要原因。综 合水耗我厂的数据不真实，需进一步做工作。 二、根据机组性能及考核试验的结论结合机组运行情况分析能耗的影响因素 1、根据机组考核试验计算，高压缸效率每变化1个百分点，影响机组热耗率0.1733%，高压缸效率低于设计值4.82个百分点，使机组热耗率升高66.16 kJ/kWh；中压缸效率每变化1个百分点，影响据组热耗率0.1182%，中压缸效率低于设计值3.50个百分点，使机组热耗率升高32.77 kJ/kWh；低压缸效率每变化1个百分点，影响据组热耗率0.4182%，计算低压缸效率低于设计值3.23个百分点，使机组热耗率升高107.23 kJ/kWh。由于高、中、低压缸效率下降使机组热耗率共计升高206.16 kJ/kWh。高压缸效率影响煤耗2.43 g/kw.h。中压缸效率影响煤耗1.2 g/kw.h。低压缸效率影响煤耗3.94g/kw.h。汽机效率共影响煤耗为：7.57g/kw.h 2、中压缸冷却蒸汽量（HP-IP漏汽量）与设计值相比增大，增大的这部分中压缸冷却蒸汽，没有在调节级后至高压缸排汽级段膨胀做功，同时旁路了锅炉的再热器，造成高压缸出力下降，锅炉再热吸热量也减少，降低了循环效率，使机组热耗率增大。实测高压缸漏至中压缸的冷却蒸汽量为再热蒸汽流量的2.843 %, 比设计值（0.983%）高1.86个百分点，使机组热耗率升高29.59 kJ/ kWh。 3、轴封漏汽本次试验没有直接测量轴封漏汽流量，但可以根据轴封加热器凝结水焓升粗略计算轴封漏汽流量，实测轴封加热器凝结水焓升为12.94 kJ/kg，为额定设计工况设计值2.00 kJ/kg的4.46倍，由于轴封漏汽流量增大使机组热耗率升高31.26 kJ/kWh。造成HP-IP漏汽量和轴封漏汽流量增大的主要原因是汽封间隙和轴封间隙过大，汽封间隙和轴封间隙过大有两个方面的原因。一是安装过程中未按设计值调整；二是机组启动过程的碰摩。HP-IP漏汽量与设计值相比过大的原因理论上不排除设计值偏低的可能。HP-IP漏汽量占再热流量的比例设计值为0.983%，通常情况下国产机组试验值都在3%左右。由于汽轮机及汽缸内可能发生泄漏的位置很多，因此要消除汽缸内的泄漏需要对具体的机组进行深入细致的工作，建议在以后的揭缸检修过程中，按照设计要求调整汽封和轴封间隙。必要时与制造商联系确定发生泄漏的具体位置，判别泄漏的原因，针对性地制定解决措施。 4、发供电煤耗： 600MW工况修正后机组发电煤耗为307.62 gce/kWh，（设计值：314.24）供电煤耗为333.53 gce/kWh（设计值：348.38）。520MW工况修正后机组发电煤耗为313.78 gce/kWh，供电煤耗为342.98 gce/kWh。450MW工况修正后机组发电煤耗为316.07 gce/kWh，供电煤耗为345.16 gce/kWh。360MW工况修正后机组发电煤耗为326.35 gce/kWh，供电煤耗为357.54 gce/kWh。（以上数据为系统隔离修正后）建议机组低负荷运行时经济性较差，应尽可能避免 5、抽汽温度：5段抽汽温度为265.43℃，比设计值（222.00℃）高 43.43℃，6段抽汽温度为222.90℃，比设计值（167.90℃）高55.00 ℃，抽汽口温度偏高影响机组经济运行，主要原因：由于汽缸中其 他密封面的泄漏，使高温的蒸汽泄漏至抽汽口所致。建议尽快解决。 6、排气压力喷水温度：排汽压力高于设计值，降低了机组的经济性，且对机组经济性影响最大投入大量的减温水，降低了机组的经济性，对机组的经济性影响较大； 7、主蒸汽压力、温度略低于设计值，降低了机组的经济性；要求运行人员及时调整，压线运行。 8、高、低压加热器：1号高压加热器疏