拌合站基础设计计算书.doc

拌合站料仓基础设计 荷载设计 考虑空罐重15吨、装料100吨，共115吨。则每个支座竖向力为 FN1=(115*103*9.8/1000)/4=281.75kN 风荷载考虑 查风荷载规范厦门基本风压w0=0.8kN/m2（无漳州基本风压，所以按厦门基本风压取）。仓高按H=20m，直径d=2m，H/d=10，△≈0，uzw0d2≥0.015。风载体型us=0.517，风振系数βz=1.0 仓的风荷载分布如图（按5米控制） 地面粗糙度按B类考虑 F1=βzusuz w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kN F2=βzusuz w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kN F3=βzusuz w0s=1.0*0.517*1.14*0.8*2*5=4.715kN F4=βzusuz w0s=1.0*0.517*1.25*0.8*2*5=2.585kN 每个桩所受的水平力 Fs=（F1+ F2+ F3+ F4）/4=(4.136*2+4.715+2.585)/4=3.893 kN 轴力 FN=(2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5)/2/2=46.116kN (-46.116kN) 地震荷载 因拌合站设计使用年限为2年，临时结构，在此不考虑地震荷载。 偶然冲击荷载 不考虑 荷载组合 只考虑恒载 轴力FN=1.2*281.75=338.1kN,剪力，弯矩为零。（此处上人较少，不考虑活荷载） 考虑恒载和风荷载组合 轴力FNmax=1.2*281.75+1.4*46.116=402.667 kN， FNmin=1.2*281.75-1.4*46.116=273.538 kN， 剪力Fs=1.4*3.893=5.45 kN 抗倾覆验算 基础边长按3m*4m设计。(沿短边3m方向验算) 风荷载倾覆力矩: M风=2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5=184.465kN.m 空仓反倾覆力矩 M仓=（15*1000*9.8/1000+25*3*4*1）*1.5=447kN. m ＞184.465kN.m 满足要求。 基础设计 基础高1米，埋深1米，地基承载力特征值按fak=140kpa(做试验) ηb=0（人工填土），ηd=1.0修正后的地基承载力特征值 fa=fak+ηbr（b-3）+ηdrm（d-0.5）=140+1.0*17.5*(1.5-0.5)=157.5kpa 基础自重25*1*3*4=300kN，1.2*300=360 kN 风载沿长边方向： 偏心距ek=Mk/(Fk+Gk)=（5.45*1.5*4+(402.667-273.538)*1*2）/(676.205*2+360)=0.170 基底最大压力 Pkmax=（Fk+Gk）/A(1+6e/l)=(1352.41+360)/12(1+6*0.170/3)=191.22 kpa 1.2*157.5=189 相差不大 Pkmin=（Fk+Gk）/A(1+6e/l)=(1352.41+360)/12(1-6*0.170/3)=94.18 kpa＞0 满足要求 风载沿短边方向 偏心距ek=Mk/(Fk+Gk)=（5.45*1.5*4+(402.667-273.538)*1*2）/(676.205*2+360)=0.170 基底最大压力 Pkmax=（Fk+Gk）/A(1+6e/l)=(1352.41+360)/12(1+6*0.170/4)=179.09kpa ＜ 1.2*157.5=189 kpa Pkmin=（Fk+Gk）/A(1+6e/l)=(1352.41+360)/12(1-6*0.170/4)=106.31 kpa＞0 （满足要求） 只有恒载情况 Pk=（338.1*4+360）/12=142.7＜ 1.2*157.5=189 kpa(满足要求) 配筋计算 抗弯验算 弯矩设计值（为偏于安全考虑，支座处按固定端考虑，跨中按简支考虑） 风载沿长边方向： 简支：M中max=107.02 kN.m， Fsmax=317.74 kN 固定：M支max=99.45 kN.m， Fsmax=311.27 kN 风载沿短边方向： 简支：M中max=0 kN.m， Fsmax=254.89 kN，M支max=129.77 kN.m 固定：M中max=35.67 kN.m， Fsmax=224.97kN，M支max=72.705 kN.m 双向，正负弯矩都取129.77 kN.m验算 取10@200。 抗剪验算： 剪力取317.74 kN验算 不用配箍筋。 短柱验