余热发电AQC炉爆管事故原因分析.doc

余热发电AQC锅炉爆管事故原因分析会纪要  下午14：30，发电部门会同保全部在分厂会议室召开了“6.28”AQC炉爆管事故原因分析会，会议形成纪要如下： 一、爆管情况介绍： 6月28日晚21：00左右，AQC锅炉运行参数开始出现异常。运行参数锅炉补水量已接近蒸发量，甚至反超，纯水消耗量已明显增大，表明AQC炉受热面已出现破口泄漏。29日早8：00全甩AQC炉，打开人孔门进行内部检查，发现蒸发器、省煤器多处泄漏、积料，确认传热管破损。 破损传热管位置、状况如下（见附图一、二） 蒸发器管 (1)（N52,D1）、（N53，D2）、（N63，D2）、（N64，D1）、（N66，D7）共5根传热管破口泄漏明显，经两头封堵后，退出运行； (2)（N43，D2）、（N44，D1）两根传热管破口泄漏位置为靠上联箱的光管接头部份，采取补焊处理方式，未退出运行； (3)发生在N56～N58处的泄漏点最难找，一开始根据漏水、积料判断，从蒸发器底部向上进行查找，查找至N55、N57列第4排传热管时，打水仍然有漏水现象，但漏水量有下降。后用分开联箱打水查漏的办法，确认第1、第2联箱均有泄漏点。后从蒸发器上部传热管向下进行查找、封堵，至N56、N58列第3排传热管时，打水不再泄漏，表明此处漏点为N55、N57列第4排，N56、N58列第3排共4根传热管。 省煤器管 打水检查，P79泄漏点明显，采取两头封堵，退出运行。 未发现其它泄漏点。 此次爆管，受损传热管退出运行共计21根，其中蒸发器20根、省煤器1根。前5次爆管退出运行共计24根（过热器17根、蒸发器6根、省煤器1根）。包括此次爆管共计：过热器17根退出运行（占总管数80根的21.25%）；蒸发器26根退出运行（占总管数298根的8.72%）；省煤器2根退出运行（占总管数80根的2.5%）。 6次爆管时间分别为： 3月26日 12根过热器管退出运行。 9月9日 5 根过热器管退出运行。 12月13日 1根蒸发器管、1根省煤器管  退出运行。 6月23日 2根蒸发器管退出运行。 11月14日 3根蒸发器管退出运行。 6月28日 20根蒸发器管、1根省煤器管 退出运行。 二、原因分析： 含尘高速烟气冲刷、磨损 AQC炉长时间超负荷运行，入炉风量、风速均大大超过设计要求，高浓度的含尘烟气对传热管的磨损日益明显、日益加剧。从此次爆管的位置、现象看，蒸发器有两处泄漏点冲刷、磨损明显。一处为靠东侧炉墙的N63～N66列传热管，上、下各有一处漏点。现场看，炉体钢架结构变形现象较严重，致使靠近炉体的传热管与炉墙之间出现较大缝隙，形成“烟气走廊”。烟气通过缝隙流速加快，致使磨损加剧。此部位在2002年12月13日第3次爆管，2003年6月23日第4次爆管中均有传热管破口泄漏，见图所示。另一处为N43、N44列与N52列、N53列靠上联箱处的光管接头部分，共4处漏点。现场看，保护光管部分不受冲刷的钢板已经磨损，出现较大缝隙，致使烟气直接冲刷光管，导致破口泄漏。 过负荷运行的影响 AQC炉过负荷运行，蒸发量已超额定设计值的40%。长期运行将对受热面的抗磨损、耐腐蚀性能产生不利影响，直接影响传热管的使用寿命。 过热器部分退出运行对下游受热面的影响 从AQC炉的爆管履历来看，在2001年两次爆管，过热器共计17根传热管退出运行后，后续的爆管部位均发生在蒸发器与省煤器，且均都处于退出运行的17根传热管下部，必然有一定的关系。经分析，由于过热器管退出运行后，致使高温烟气未能经过过热器的有效吸热而到达蒸发器受热面，这部分区域的蒸发管负荷加剧，热负荷率提升，传热管金属组织稳定性降低，抗高温性能下降，再加上高速含尘烟气的冲刷，传热管的热疲劳、热脆性逐渐显现，磨损速度加快。 风量偏析由于锅炉设计过程中未充分考虑入口风管、沉降室、锅炉本体在同一中心线上，致使烟气出现偏析现象，东侧风量、流速均高于西侧，致使东侧受热面出现冲刷、磨损现象。 5、四、教训 教训之一：此次爆管，发电中控操作员对锅炉运行参数变化异常的敏感性不高，分析判断能力