桥梁工程中满堂支撑架的设计计算及构造要求选读.ppt

模板支撑架高度超过4m 时，应在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高十字撑或专用斜杆。 支撑高度要求 2 满堂碗扣式式支撑架构造要求 高宽比构造要求 模板支撑架高宽比不得超过3，否则应扩大下部架体尺寸（图6.2.3），或者按有关规定验算，采取设置缆风绳等加固措施。 2 满堂碗扣式式支撑架构造要求 人形通道设置 模板支撑架人行通道设置时，应在通道上部架设专用横梁，横梁结构应经过设计计算确定。通道两侧支撑横梁的立杆根据计算应加密，通道周围脚手架应组成一体。通道宽度应≤4.8m（图6.2.5-2） 洞口顶部必须设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。通行机动车的洞口，必须设置防撞设施。 2 满堂碗扣式式支撑架构造要求 * * 1 模板强度和刚度 横、纵梁刚度验算 一般情况下，底模下设置纵向和横向两层支承方木，纵、横向方木的上、下位置根据不同的施工实际情况决定。方便描述起见，这里规定与底模直接接触的方木称为小楞，支承小横杆的方木称为大楞。小楞承受底模传来的均布荷载，大楞承受小楞传来的集中荷载，考虑到大、小楞的搭接和荷载的不利布置，小楞按3跨连续梁进行计算，大楞按集中荷载下的两跨连续梁计算。 1 模板强度和刚度 小楞强度计算 1 模板强度和刚度 小楞刚度计算 1 模板强度和刚度 大楞刚度计算 1 模板强度和刚度 大楞刚度计算 式中：N——计算立杆段的轴向力设计值（N） 2 立杆稳定性计算 计算立杆段的轴向力设计值（N） 2 立杆稳定性计算 由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw 2 立杆稳定性计算 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层和顶层立杆段； 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算； 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段； 立杆稳定性计算部位 2 立杆稳定性计算 立杆计算长度 2 立杆稳定性计算 立杆计算长度系数 2 立杆稳定性计算 立杆计算长度系数 2 立杆稳定性计算 满堂支撑架的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对满堂支撑架结构的整体稳定计算。因为公式5.4.6-1、5.4.6-2 中的μ1、μ2 值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的。 2 立杆稳定性计算 满堂支撑架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳。 整体失稳破坏时，满堂支撑架呈现出纵横立杆与纵横水平杆组成的空间框架，沿刚度较弱方向大波鼓曲现象，无剪刀撑的支架，支架达到临界荷载时，整架大波鼓曲。有剪刀撑的支架，支架达到临界荷载时，以上下竖向剪刀撑交点（或剪刀撑与水平杆有较多交点）水平面 为分界面，上部大波鼓曲（图8），下部变形小于上部变形。所以波长均与剪刀撑设置、水平约束间距有关； 2 立杆稳定性计算 满堂支撑架的失稳形式 一般情况下，整体失稳是满堂支撑架的主要破坏形式。 局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步距相近，变形方向与支架整体变形可能一致，也可能不一致。 当满堂支撑架以相等步距、立杆间距搭设，在均布荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，满堂支撑架破坏形式为整体失稳。当满堂支撑架以不等步距、立杆横距搭设，或立杆负荷不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可能。 由于整体失稳是满堂脚支撑架的主要破坏形式，故本条规定了对整体稳定按公式(5.2.6-1)、(5.2.6-2)计算。为了防止局部立杆段失稳，除对步距限制外，尚规定对可能出现的薄弱的立杆段进行稳定性计算。 2 立杆稳定性计算 满堂支撑架的失稳形式 通过对满堂支撑架整体稳定实验与理论分析，采用实验确定的节点刚性（半刚性），建立了满堂扣件式钢管支撑架的有限元计算模型；进行大量有限元分析计算，得出各类不同工况情况下临界荷载，结合工程实际，给出工程常用搭设满堂支撑架结构的临界荷载，进而根据临界荷载确定：考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ1、μ2 。试验支架搭设是按施工现场条件搭设，并考虑可能出现的最不利情况，规范给出的μ1、μ2 值，能综合反应了影响满堂支撑架整体失稳的各种因素。 2 立杆稳定性计算 稳定性计算长度系数u的说明 3 地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： Pk = ≤fg 式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）； A——基础底面面积（m2）； fg——地基承载力特征值（kPa）， 地基承载力特征值