PKPM电算果结中不合理的因素.docVIP

一、结构平面布置不合理某工程为框架—剪力墙结构，剪力墙布置在楼梯间，位于端部。由底层内力电算结果，沿墙长度方向的弯矩值相当大（这个弯矩值是由地震力产生），造成基础面积很大。这就是剪力墙布置不合理造成的。不应将长片的剪力墙布置在端部；一定要布置在端部，应将剪力墙分为小段。二、电算程序本身的缺陷如框架—剪力墙结构，我们发现虽然受荷相同，但随着层数的增加，与剪力墙相连的梁端配筋面积也越来越大，有时大得很不合理。造成这种结果的原因是：剪力墙的刚度比柱的刚度大很多，因此剪力墙的竖向变形远远小于柱的竖向变形，这种位移差引起与剪力墙相连的梁端弯矩很大。由于位移的累加性，越到上面越大，与剪力墙相连的梁端弯矩也越大。因电算程序无法解决，只能采取措施来避免或减轻这一问题：（1）减小柱与剪力墙的轴压比差异，以减小柱与剪力墙的位移差。（2）降低与剪力墙相连的梁（特别是跨度较小的梁）的刚度。（3）进行结构布置时，尽量扩大柱与剪力墙的距离，这样使梁跨度增大，从而降低梁的刚度。（4）采取构造及施工措施：将与剪力墙相连的梁端处理为铰支，主要是为了解决与剪力墙相连端刚度偏大的问题。这种情况只适用于图1所示梁与剪墙的情况。如果梁端弯矩不调整，与梁相连处的剪力墙并不能承担该集中力矩。调整时，将梁端弯矩减小后，将跨中弯矩增大。调整前的梁端弯矩与跨中弯矩之和应与调整后的梁端弯矩与跨中弯矩之和相等。对于图2的情况，我们则不进行调整，配筋若实在太大，则考虑将与剪力墙相连的梁断面减小。带有转换层的剪力墙结构，我们发现与落地剪力墙相连的转换梁配筋较小，而此转换梁上部的剪力墙墙肢很长，受力应很大（图3剪力墙a），由手算进行复核，发现电算配筋面积偏小。分析原因，是由于落地剪力墙刚度大，转换层以上各层梁与落地剪力墙相连的一端弯矩大，使传到剪力墙a的轴力偏小，导致转换梁受力偏小，配筋面积偏小。这种情况，也只有将与落地剪力墙相连的转换层以上的梁端处理为铰支。对于带有转换梁的结构，因为电算未进行斜截面抗裂的验算，因此，转换梁的配筋面积可能偏小。所以，我们应对转换梁的斜截面抗裂进行手算复核。三、计算者人为错误某工程采用satwe计算，发现各层配筋简图中墙配筋数据乱七八糟，经检查是未将前次的satwe计算结果文件中以“sat”，“mid”，“tmp”为后缀的文件删除而造成。某工程发现某些梁配筋面积为零，而且这些梁断面均同，多次计算如此，查弯矩图剪力图均不为零，最后发现是在梁断面输入中将材料类别误输为“7.玻璃”造成的。通过上述分析，设计人员在设计中，应作到以下几点：1.进行结构布置时，应进行多方案比较，通过电算分析后，调整结构布置不合理的部分，通过多次电算，最终形成较为合理的结构布置方案。2.通过对计算结果的判断，调整计算模型中的不合理部分，必要时，对不同构件采用不同的计算模型，以利安全。3.对程序中的重要参数的取值应仔细斟酌，认真校核，避免过分保守或偏于不安全。4.不可过分依赖计算程序，应加强对计算结果的判断分析，对计算程序不能解决的问题应辅以手算或其他可靠方法处理。PKPM结构设计参数的变化?1.风荷载?风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ W。其中:βz=1?ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。具体的变化包括下面几条:1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:?新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。?2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。?3)、风压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D类对应的风压高度变化系数最小,比C类小20%到50%?4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约小5%到10%。与结构的材料和形式有关。?5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。?6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对