海门电厂侧煤仓方案主厂房结构抗震分析及优化-华北电力设计院.ppt

4.3.4 弹性层间最大位移角 表9 楼层最大位移角 方向 楼层最大位移角 规范标准 规范限值 规范判定 X向 1/983 《建筑抗震设计规范》第5.5.1条 ≤1/800 满足 Y向 1/1277 4.3.5 弹塑性层间最大位移角 表10 楼层最大位移角 方向 楼层最大位移角 规范标准 规范限值 规范判定 X向 1/60 《建筑抗震设计规范》第5.5.5条 ≤1/50 满足 Y向 1/85 4.3.6 抗倾覆验算结果 表11 抗倾覆验算结果（地震作用） 方向 抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区（%） 检验 X向 9362496 373433 25.07 0 满足 Y向 3259535 446199 7.31 0 满足 4.3.7 结构整体稳定验算结果 表12 结构整体稳定验算结果 方向 刚重比 规范标准 规范限值 规范判定 X向 7.18 《高层建筑混凝土结构技术规程》第5.4.4条 ≥1.4 满足 Y向 12.34 5.结论及建议 8度地震区侧煤仓方案的汽机房煤仓间结构，汽机房屋采用实腹H钢梁，与A、B排钢筋混凝土柱刚接，变框排架为双框架结构，大大提高结构的抗震性能，满足抗震规范及高层建筑规范要求。 5.结论及建议 对于独立的煤仓间，高度达48.72m，且楼层层高属于高层建筑，必须采用框架剪力墙结构，对剪力墙截面进行优化，并按高规相关条文，对结构分析的结果逐一进行判定，使其满足高规要求，也满足抗震要求。 5.结论及建议 对于高烈度的钢筋混凝土主厂房可以考虑设置消能减震系统，以减少楼层侧移及梁柱应力集中，从而大大优化结构构件截面及抗震性能，使钢筋混凝土主厂房设计更合理，抗震更高效。 2009年8月 谢 谢 大 家！ 广东省电力设计研究院土建部 周雷靖：020 王日云：020 杨培红：020L/O/G/O 海门电厂装机容量为4×1000MW燃煤机组，设防烈度为8度，场地土类别为Ⅱ类，基本风压为0.8kN/m2。海门电厂的主厂房布置经方案论证比较，采用侧煤仓方案。由于汽机房、除氧间与煤仓间分拆成两个各自独立的结构体系，在8度地震设防区，这两个独立体系要满足抗震设计规范要求，必须对这两个独立体系作必要的改进、分析和优化。 1 前言 汽机房屋面结构改用实腹式钢梁代替常用的空腹钢屋架，并使实腹钢梁与A、B排钢筋混凝土柱端固接。使汽机房与除氧间形成刚接的双框架结构。 2 汽机房、除氧间结构体系的优化 ——屋面H钢梁与砼柱刚接 (a) A隔板式节点 图1 三类固接节点 (b) B端板螺杆连接式节点 图1 三类固接节点 (c) C钢柱预埋节点 图1 三类固接节点 （1）A节点：隔板式节点 隔板式节点的破环集中在钢梁下翼缘截面的钢筋混凝土柱上，纵筋屈服，混凝土开裂严重。为了达到“强节点，弱构件”，“强柱弱梁”的目的，应采取如下措施： ① 加强预埋钢梁隔板与纵筋的连接，使与隔板连接的纵筋不至于过早屈服； ② 在钢梁近节点区的上下翼缘进行削弱处理，使节点在该处形成塑性铰，以耗散地震能量。 （2）B节点：端板螺杆连接式节点 端板螺杆连接式节点由于高强螺杆的预紧力作用，核心区混凝土双向受力，性能有所提高，但节点破坏同样发生在钢筋混凝土柱上，而不是靠近钢梁翼缘处形成塑性铰。因此，对该节点采取如下措施： ① 减小端板的厚度，使节点达到屈服时，端板能够产生一定的变形，减小整个节点的刚度，对耗散地震能量有利； ② 在钢梁近节点区的上下翼缘进行“狗骨式”削弱处理，使节点在该处形成塑性铰。以耗散地震能量。 （3）C节点：全钢构连接式节点 相对A、B节点而言，全钢构连接式节点具有较好的受力性能。节点的承载能力满足设计要求，节点的延性、滞回性能较好，在地震作用下，能较好通过自身的塑性变形来耗散能量。 实际采用：改进隔板式刚接点大样图 3. 汽机房、除氧间钢筋混凝土结构屋面H钢梁与AB柱刚接抗震设计分析 3.1 汽机房、除氧间结构图 典型断面简图如图3所示： (a) ②轴框架外形图 图3 汽机房、除氧间典型结构断面图 (b) ④轴框架外形图 图3 汽机房、除氧间典型结构断面图 3.2 对结构平面规则性判定 在平面规则性方面，本方案汽机房除氧间属于楼板局部不连续类型的不规则结构；而在竖向基本上是规则结构。因此，本结构属于不规则结构，但不属于