高压输电线路的防雷浅析.ppt

安装在吉林白山供电局220kV浑白线上的可控针 图5.6 220kV铁塔简单尺寸图 为地面倾斜角） 其拟合的方程极其误差分别如下： 图5.7：220kV曲线拟合图（为地面倾斜角） 图5.8 500kVZB6T酒杯形铁塔尺寸示意图 CFG-X3型可控放电避雷针照片 CFG-X1和CFG-X2型可控放电避雷针照片 可控放电避雷针的保护特性明显优于富兰克林避雷针，就主要参数绕击概率和保护范围而言，是令人非常满意的：如图6.1、6.2。 图6.1 可控放电与传统避雷针保护曲线比较 图6.2 可控放电避雷针与富兰克林避雷针的保护角特性 特高压输电线路防雷保护措施 目 录 b. 杆塔模型 在工程近似计算上，杆塔常被等效为集中参数的电感或分布参数长线。本文将杆塔视为分布参数，采用我国规程推荐的杆塔波阻抗为150Ω，杆塔电感为0.5μH/ｍ，相应的波速为300ｍ/μｓ，模型如下： 图5.2 酒杯塔仿真模型 c．绝缘子 表5.3 绝缘子串雷电冲击伏秒特性 25片 28片 31片 34片 t(μs) V (kV) V (kV) V (kV) V (kV) 2 3330 3550 3930 4250 3 2830 3000 3360 3650 4 2630 2810 3080 3330 5 2500 2690 2940 3140 7 2330 2500 2740 2920 10 2260 2400 2625 2800 14 2200 2375 2560 2720 29、30、33片几种绝缘子可根据以上数值进行牛顿插值得到其雷电冲击伏秒特性。得到： 表5.4 29片绝缘子串的伏秒特性 t(μs) 2 3 4 5 7 10 14 V+(kV) 3669.75 3111.72 2895.43 2772.10 2578.64 2472.22 2437.28 表5.5 30片绝缘子串的伏秒特性 t(μs) 2 3 4 5 7 10 14 V+(kV) 3799.14 3234.94 2986.79 2856.79 2660.25 2548.89 2499.38 表5.6 33片绝缘子串的伏秒特性 t(μs) 2 3 4 5 7 10 14 V+(kV) 4163.58 3577.16 3255.68 3085.68 2874.69 2755.56 2671.60 运用MATLAB【39】【40】的线性系数回归分析，构造一个指数函数作为绝缘子的伏秒特性曲线： 对于未知数a0、a1、a2和a3，使用最小二乘法，经过回归分析后的方程为： 表5.7 32片绝缘子串的伏秒特性 t(μs) 2 3 4 5 7 10 14 V+(kV) 4054.2 3477.28 3170.99 3017.65 2813.09 2695.56 2617.84 表5.8 34片绝缘子串的伏秒特性 t(μs) 2 3 4 5 7 10 14 V+(kV) 4250 3650 3330 3140 2920 2800 2720 表5.9 36片绝缘子串的伏秒特性 t(μs) 2 3 4 5 7 10 14 V+(kV) 4321.36 3676.5 3431.23 3191.23 2942.47 2822.22 2795.49 同样得到绝缘子伏秒特性： 32片： = 34片： = 36片： = 式中，时间t的单位为μs，正极性放电电压u(t)的单位为kV。 接地电阻的变化对雷击跳闸率的影响 图5.3 山顶杆塔 图5.4 山坡杆塔 （a）部分屏蔽 (a) shielding failure （b）完全屏蔽 (b)perfect shielding 图 5.5 Eriksson 分析模型 Fig. 2.4 Model of Eriksson