螺狮坝挂篮预压方案概要.doc

中铁二局渝黔铁路 螺蛳坝大桥（68+128+68）m预应力混凝土连续梁 挂 篮 预 压 方 案 一、工程概况 0#台～3#墩之间采用（68+128+68）m变截面预应力混凝土连续箱梁，参见图1.1，全长311.9m，其中有3#墩-4#台采用32m简支梁，该桥为双线直线梁, 线路坡度为5.9‰。 梁体结构为单箱单室直腹板箱梁，箱梁顶宽11.9m，箱梁底宽7m，边跨及直线段和中跨跨中梁高5.4m，中支点梁高9.8m；顶板厚50cm，腹板厚度分别为50cm-90cm，按折线变化，底板厚度由跨中的48cm变化至中支点根部的100cm，中支点处加厚到240cm，全桥共设5道橫隔板，分别设于中支点、端支点和中间跨中截面。 该梁采用挂篮悬臂浇注施工，0#块长度13m，单T悬臂节段数6段，从1#～16#段分段长分别为：5×3+5×3.5+6×4m，最大悬臂浇注块重2129.540kN，边跨、中跨合龙段均为2.0m，先合龙中跨后合龙边跨。 图1.1 （68+128+68）连续梁总体布置图 (单位：cm) 跨京九大桥箱梁悬浇段采用菱形挂篮施工；挂篮的后吊点作用在箱梁的底板及挂篮的后上横梁，前吊点作用在挂篮的前上横梁；该连续梁悬臂施工各块基本情况如表1.1。 表1.1 各梁段基本情况 名称 砼(m3) 重量(t) 长度(m) 高度(m) 底板(m) 腹板(m) 顶板(m) 1#块 26.5 68.9 3.5 4.046 0.609 0.6 0.32 2#块 24.7 64.22 3.5 3.687 0.537 0.6 0.32 3#块 22.3 57.98 3.5 3.39 0.478 0.507 0.32 4#块 22.3 57.98 4 3.153 0.431 0.4 0.32 5#块 20.5 53.3 4 2.957 0.391 0.4 0.32 6#块 20.1 52.26 4 2.839 0.368 0.4 0.32 主构架由两片桁架连接系和门架组成。两片桁架均使用2［栓接成菱形，由连接系和门架将之联成整体，组成该挂篮主要受力结构。底架由根纵梁和前后横梁组成，纵梁；后横梁由2组焊而成2[36a组焊而成。前上横梁由2工字钢组焊面成，连接于主构架前端的节点处，将两片主构架连成整体。前后吊带均由mm×20mm的16Mn钢板用销子连接而成，设置间距为1mm的调节孔，用千斤顶及扁担和垫梁调节所需长度精轧箱梁外侧模采用钢板和钢框组焊而成。两外侧模各支承在两个梁上，梁通过吊杆悬吊在前上横梁和已浇注好的箱梁翼板上。梁用2[组焊成。内模由内模桁架、竖带、纵带及组合钢模板组成，内模桁架吊在两根内模梁上．梁吊在前上横梁和已浇梁段的顶板上，内模脱模后可沿梁前行。梁采用组焊。走行装置由轨道、钢枕、前后支座、手动葫芦等组成。轨道由δ0、δ10钢板组焊成Ⅱ型断面，，以便与竖向预应力筋锚定。竖向预应力筋为QL32精轧螺纹筋，轨道根据梁段长度的不同分m、1.5m、1.0m三种。 梁段重量+施工机械荷载等区加、卸载重量（t） 支架的加载累计总重（t） 持荷时间（h） 说明 第1级 0 0 0 挂篮拼装完成检验连接质量 第2级 36.43 36.43 0.5 梁体湿重、施工机械荷载等实重的50% 第3级 36.43 72.87 0.5 梁体湿重、施工机械荷载等实重的100% 第4级 14.57 87.44 5 梁体湿重、施工机械荷载等实重的120% 第5级 -14.57 72.87 0.5 梁体湿重、施工机械荷载等实重的100% 第6级 -36.43 37.34 0.5 梁体、施工机械荷载等实重的50% 第7级 -36.43 0.00 2 卸载至0 注：1、顶底板、腹板重量在全部加载区域均布加载，翼缘板重量在模板上两侧均布加载。 2、“—”表示卸载。 3、在各部分的分块加载区域内均采用均布加载方法。 （正文毕）附件1 施工挂篮预压变形观测方案 施工挂篮拼装完成后，为检查挂篮的安全性及稳定性，并消除挂篮各构件之间非弹性变形，观测挂篮的弹性变形值，为后续的悬臂箱梁挂篮施工模板调整提供可靠数据依据。 一、变形观测部位（结合测点位置布置示意图） 前下横梁梁段前端底板中线、边线位置，变形观测点编号为1、2、3 二、变形测量观测方法 由施工方根据本单位现有的测量工具自行选择。 三、观测周期 具体观测周期见本方案的正文部分。 四、观测精度 由于挂篮变形较小，在本次观测中所用的仪器能观测小于1mm的变形。 五、变形观测点布置 变形观测点布置具体情况详见后附件2《施工挂篮预压变形观测点布置示意图》。 六、变形观测注意事项 1、采用相同的图形（观测路线）和观测方法； 2、使用同一仪器和设备; 3、固定