主梁沿横向布置.docxVIP

主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为7.5m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为7.5/3=2.5m，l02/l01=6600/2500=2.642，因此安单向板设计。 按跨高比条件，要求板厚h≥2500/30=83.33mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=90mm。 次梁界面高度应该满足h0=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm，考虑楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度b=h/3~h/2=166.66~250mm，b取250mm。 主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=7500/15~7500/10=500~750mm，取h=700mm。截面宽度b=h/2~h/3.5=350~200mm取b=300mm。3.板的设计（1）荷载板的永久荷载标准值、 （1）荷载板的永久荷载标准值20mm厚水泥砂浆抹面 0.02×20=0.4kN/m290mm钢筋混凝土现浇板 0.09×25=2.25kN/m220mm厚混合砂浆天棚抹灰 0.02×20=0.4kN/m2小计 3.05 kN/m2板的可变荷载标准值 5.6kN/m2永久荷载分项系数为1.2；楼面可变荷载分项系数本应该取1.4，由于楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/m2，所以可变荷载的分项系数应去1.3.于是板的永久荷载设计值 g=3.05×1.2=3.66kN/m2可变荷载设计值 q=5.6×1.3=7.28kN/m2荷载总设计值 g+q=10.94 kN/m2 （2）计算简图按照塑性内力重分布设计。次梁界面尺寸500mmX250mm，ln=2255板的计算跨度：边跨l01=ln+h/2=2300mm 中间跨 l02=2250mm 因跨度相差小于10％，可按等跨连续梁计算。去1m宽板带作为计算单元，（3）弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减。查表得板的弯矩系数αm分别为：边支座0；边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。所以MA=0M1=(g+q)l012/11=5.26 kN/m2MB=-(g+q)l012/11=-5.26 kN/m2MC=-(g+q)l022/14=-5.03 kN/m2M2= M3=(g+q)l022/16=3.46 kN/m2（4）正截面受弯承载力 环境类别一类，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚90mm，则截面有效高度h0=h-c-d/2=90-15-10/2=70mm;板宽为b=1000mm。C30混凝土，α1=1.0，fc=14.3 N/mm2；HPB300钢筋，fy=270 N/mm2。配筋计算过程如下表截面A1B2C弯矩设计值（kN·m）05.265.265.033.46αs=M/（α1fcbh02）0.000 0.075 0.075 0.072 0.049 ξ=1-√（1-2αs）00.078 0.078 0.075 0.051 计算配筋（mm2)As=ξbh0α1fc/fy0289.6 289.6 276.4 187.8 实际配筋（mm2）　mailto:Φ8/10@220As=293Φ6/8@220As=179mailto:Φ8/10@220As=293Φ8/10@220As=293mailto:Φ8/10@220As=293Φ8/10@220As=293mailto:Φ8/10@220As=293Φ8/10@220As=293mailto:Φ6/8@220As=179Φ6/8@220As=179计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；0.24％此值大于0.45ft/fy=0.24％，同时大于0.2％，满足最小配镜率。4.次梁设计（1）荷载设计值永久荷载值设计值板传来的荷载 3.66×2.2=8.052kN/m次梁自重 0.25*（0.5-0.09）*25*1.2= 3.075kN/m20mm厚混合砂浆梁抹灰 0.02*（0.5-0.09）*2*17*1.2=0.33456kN/m小计 g=11.47kN/m 可变荷载设计值 q=7.28*2.2=16.016kN/m荷载总设计值 g+q=27.486kN/m（2）计算简图按照塑性内力重分布设计。主梁截面为700*300。计算跨度：边跨l01=ln+b/2=6330 中间跨 l02=6600-300=6300mm因为跨度相差小于10％，可按等跨连续梁计算内力计算弯矩设计值：查表得板的弯矩系数αm分别为：边支座0；边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。所以MA=0M1=(g+q)l012/11=100.12kN/m2MB=