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库车球罐整体热处理方案库车球罐整体热处理方案
柴油内燃法球罐整体热处理方案
1.主要内容及适用范围:
1.1本方案适用于库车液化石油气球罐整体热处理。
1.2本方案叙述了柴油内燃法球罐整体热处理施工过程中具体工作事项
2.引用标准:
2.1.GB12337—98《钢制球形储罐》
2.2.GB50094-98《球形储罐施工及验收规范》
2.3.GB150—98《钢制压力容器》
3.球罐焊接预热工艺要求:
3.1预热方法采用电加热法,加热器采用LCD型履带式加热器,每次加热器发热面尺寸为240mm×400mm,额定电压为75V,额定电流为45A。
3.2加热器的布置:加热器的中心应与焊缝中心重合。采用扁担磁钢对其进行固定,以使加热器紧贴球壳板。
3.3加热器的接线方法:每五块加热器串联为一组,每一组加热器采用△接法联接。加热器通过由漏电保护器、交流接触器和螺旋保险组成的控制回路来控制通断电。
3.4预热温度应按焊接工艺规程执行,温度范围100-150℃。施焊时,层间温度不得低于预热温度的下限值。
3.5预热温度的测量:采用表面测温计或测温笔测量预热温度,测量的部位应在距焊缝中心处对称测量。每条焊缝测量点数不应少于3对。
3.6当预热温度达到规范要求时,焊工才能开始施焊,测温员作好相应的记录。在施焊过程中,测温员应经常测量每条焊缝的层间温度,当温度低于规范要求时,应及时通知焊工停焊。
4.球罐内部燃油法整体热处理原理:
球形储罐整体热处理采用内部燃油加热法进行。热处理装置是由燃烧器、点火器、供油、供气、供液化气系统组成。燃烧器由多孔喷嘴、内外套筒组成,从喷嘴喷出的油已被压缩空气雾化,被点火器点燃,然后与内外套筒形成二、三次风相遇,使雾化的油充分燃烧,热气在罐内与罐壁的热交换靠辐射和对流两种方式进行。燃烧火焰的长度、燃烧产物的流速可由风油比的调节来控制,适当地掌握火焰长度和燃烧产物的流速,可达到控制升温速度和调整上下温差的目的。
5.热处理工艺要求:
5.1热处理温度应符合设计图样要求。当设计图样无要求时,常用钢材热处理温度可按下表的规定选用。
根据GB50094—98的规范的要求,常用钢材热处理温度如下:
钢号 热处理温度(℃) 20R 620±250C 16Mn 625±25 15MnVR 550—595 15MnVNR 565±15 07MnCrMoVR 565±20 5.2.热处理时,最少恒温时间应按最厚壳板对接焊逢的每25mm保温1h计算,且不少于1h。
5.3.加热时,在300℃及以下可不控制升温速度;在300℃以上,升温速度宜控制在50-80℃/h的范围内。
5.4.降温时,从热处理温度到300℃的降温速度宜控制在30-50℃/h范围内,300℃以下可在空气中冷却。
5.5.在300℃以上阶段,球壳表面上任意两测温点的温差不得大于130℃。
6.热工计算
6.1 基本参数:1000 m3球罐为例,材质为20R
6.1.1 1000m3球罐有关设计数据如下表6-1:
名称 数量 名称 数值 球罐内径 12300mm 球壳 197.33吨 壳板最大厚度 48mm 球壳总重量 199吨 6.1.2 20R钢板在不同温度区间比热见下表6-2:
温度 100 200 300 400 500 600 导热系数KCal/Kg.0C 0.115 0.125 0.133 0.145 0.162 0.180
6.1.3 20R钢板导热系数见下表6-3:
温度 100 200 300 400 500 600 导热系数Kcal/kg.℃ 43.92 41.04 37.8 34.02 30.96 28 6.1.4 保温棉厚度按100mm计算。
6.1.5 硅酸铝纤维毯导热系数见下表6-4:
温度 100 200 300 400 500 600 导热系数Kcal/kg.℃ 0.025 0.04 0.055 0.07 0.085 0.1 6.1.6 球体传热面积:
F球=4πR2=4×3.14×〔6.15〕2=475.0 m2
6.1.7保温层的传热面积:
F=πD2=3.14×(12300+200)2=490.6m2
6.1.8 柴油最低发热量:
Q底=9850Kcal/kg.℃
6.2计算过程:…
6.2.1 罐体加热至退火温度所需要的热量Q球
Q球=G×C×△T
式中:G:球体重量
C:20 R钢板的比热系数
T:温度差
球板升温所需热量计算结果见下表6-5:
温度区间 比热 计算公式 结果KCal 0-100 0.115 199000×0.115×100 2288500 100-200 0.125 199000×0.125×100 2
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