新型大唐点检培训DLT438课件.ppt

DL/T438-2009 火力发电厂金属技术监督规程解读;一 火力发电厂金属技术监督规程的历程;二 修订的背景和依据;三 修订的基本原则;（5）不强制要求对新建机组主蒸汽管道、高温再热蒸汽管道进行蠕胀检测； （6）增加对9～12％Cr钢制高温部件的检验监督内容； （7）将联箱分为高温联箱和低温联箱，高温联箱监督为独立章节；低温联箱与主给水管道合并写；原来规程将联箱与主给水管道作为一个章节； （8）对喷水减温器联箱的检验监督内容进行增加； ;（9）原规程将汽轮机与发电机作为一个章节，修订的规程将汽轮机与发电机作为独立章节； （10）取消对发电机中心孔的检验。因为发电机中心孔内有线棒等装置，而可检测的区段很小； （11）对高温螺栓的检验监督与DL/T439相一致； （12）由于20号钢、碳钢、15CrMo和12Cr1MoV、10CrMo910（P22)已颁布了相应的球化、石墨化标准，故取消原规程中的附录D、E和F。 ;四 有关条款修订说明章节编排顺序和内容的调整; ; ;所有监督的部件： 制造、安装检验 机组运行期间的检验监督 可操作性增强 “7.2.2支吊架的检验监督”最后也被加入;五 重要条款变化;2） 碳化物结构的变化 除了碳化物成分的变化，即铁素体中合金元素的贫化过程之外，同时还进行着碳化物结构类型、数量和分布的变化。这些变化的结果是力求使碳化物变为更稳定的碳化物，并使分布于更稳定的状态。 R.Viswanathan综述了对1Cr-0.5Mo和2.25Cr-1Mo钢在高温下碳化物结构衍化的研究结果。· ;1Cr-0.5Mo钢在高温时效过程的开始阶段，基体中的合金元素含量快速减少，晶格参数明显变化；随着时效时间的延长，M23C6 /M3C的比值增加。其研究结果虽有一定的趋势，但数据的分散度无法建立这些参数与时效历程的定量关系。 2.25Cr-1Mo钢的碳化物衍化研究结果表明： M6C的量占钢中碳化物总量的百分比随着时间的延长和温度的升高而增加，借助于Larson-Miler参数建立的LMP与M6C的关系曲线。M6C的量随着LMP的增加而增加，但几条曲线差异很大，钢中的磷含量对M6C的量也有显著的影响。 ; 由前所述可见：合金元素在碳化物与基体间的 重新分配与碳化???结构随运行时间的延长而变化有 的试验结果有一定的规律性，但有的试验结果无明 显的规律性，而这些结果与部件的安全运行寿命更 无明确的规律，所以对低合金耐热钢钢在高温长期 运行下的碳化物中合金元素的含量和结构的变化规 律还需进一步研究，积累数据。鉴于此种状态，修 订中取消了碳化物的检测监督。 ;5.2 取消对高温部件，特别是低合金耐热钢蠕变孔洞的检验监督 金属部件在高温下长期运行产生蠕变孔洞，在镍基合金和奥氏体不锈钢中有显著的特征。 低合金耐热钢的蠕变孔洞的检测，目前国内外有三种观点： ①在蠕变第一阶段末第二阶段开始即出现蠕变孔洞； ②在蠕变第二阶段末第三阶段开始出现蠕变孔洞； ③低合金耐热钢在蠕变断裂前才出现蠕变孔洞。 蠕变理论中孔洞的概念： 高应力：三角晶界处出现； 低应力：晶界形核、聚集、长大 另外, 中华人民共和国国家发展和改革委员会2005年 第 45 号公告已废止了“DL/T551-1994 低合金耐热钢蠕变孔洞检验技术工艺导则”。 ;2.3 关于蒸汽管道的蠕胀检测 修订“7.1.9对新建机组蒸汽管道，不强制要求安装蠕变变形测点；对已安装了蠕变变形测点的蒸汽管道，则继续按照DL／T441进行检验”。 低合金耐热钢蒸汽管道的周向蠕变应变鲜有达到1％根据国内几十年来对主蒸汽管道的蠕胀检测，鲜有周向蠕变应变达到1％。西固电厂、户县电厂运行30.8万(540℃)和38.5万(510℃)小时的12Cr1MoV和12CrMo钢制主蒸汽母管，其最大周向蠕变应变仅为0.7％左右。 检测误差较大、散乱度大 电厂数据普遍反映，蒸汽管道的蠕胀检测误差较大，特别是对300MW以上机组的再热蒸汽管道，用很大的千分尺测量，其零点位置由于千分尺的自重会变化，故测量误差更大。 引进的一些国外机组，在管道设计上就无蠕胀检测。;蠕变应变与管道失效的关系 从金属材料高温蠕变的规律来讲，在较低应力下随着运行时间的延长，材料会发生蠕变延性耗竭，即塑性越来越降低，蠕变应变量越来越小，甚至未达到1％蠕变应变时材料会发生脆化。最终管道的失效可能不是由于蠕变应变超标，而可能是脆性断裂。所以检测管道的周向蠕变应变并不能预防管道的脆性断裂，而主要由材料微观组织的老化程度和高温力学性能的劣化来判断。蠕变脆性 所以对在