采油工程_第一章-油井流入动态_汤.pptVIP

第一章 油井流入动态 与井筒多相流动计算;油井的生产系统组成 （非自喷井）;第一节 油井流入动态（IPR曲线） ;IPR曲线;一、 单相液体流入动态;图1-2 泄油面积形状与油井的位置系数;单相流动时，油层物性及流体性质基本不随压力变化。 ;采油指数J的获得：;当油井产量很高时，井底附近将出现非达西渗流 （课本中图1-1，B井的IPR曲线）：;课堂练习 一、某井位于面积A=45000m2的矩形(长宽比为2：1)泄油面积中心，井径rw=0.1m,原油体积系数Bo=1.2，原油粘度uo=4mPa.s,地面原油密度ρ =860Kg/m3，油井表皮系数S=2。试根据下列测试资料绘制IPR曲线，并计算采油指数J和油层参数Koh，推算油藏平均压力。 测试数据表;二、 油气两相渗流时的流入动态;1、Vogel 方法(1968);2、Vogel 曲线;; a.计算;;图2-4 计算的溶解气驱油藏油井IPR曲线1-用测试点按直线外推；2-计算机计算值；3-用Vogel方程计算值;对比??果：;2.费特柯维奇方法;所以：;3.不完善井Vogel方程的修正; 图1-5 完善井和非完善井周围 的压力分布示意图;引入流动效率FE的概念：;完善井：;令：;表皮系数或井壁阻力系数S;利用流动效率计算直井流入动态的方法;a.根据已知pr和pwf计算在FE=1时最大产量;②Harrison方法 (FE=1～ 2.5) ;Harrison方法的计算步骤如下：; (二)斜井和水平井的IPR曲线;1989年，Bendakhlia等用两种三维三相黑油模拟器研究了多种情况下溶解气驱油藏中水平井的流入动态关系。得到了不同条件下IPR曲线。 ;Bendakhlia建议用以下公式来拟合IPR曲线图：;IPR曲线的应用;二、某溶解气驱油藏一口井测试平均油藏压力为21MPa，产量Qo=60 t/d ，FE=0.9，Pwf=15MPa.试根据standing方法计算和绘制IPR曲线，并预测产量为70 t/d时的井底流压。;三、prpbpwf时的流入动态;① 当pwfpb时，由于油藏中全部为单相液体流动 流入动态公式为：;;求导;如何应用？;② 若测试的流动压力低于饱和压力（即pwf（test）＜pb时）,运用：;A--油相IPR曲线（fw=0） B--水相IPR曲线（fw=100%) C--油气水三相综合IPR曲线;采液指数计算(由测试点确定曲线);;Evaluation only. Created with Aspose.Slides for .NET 3.5 Client Profile 5.2.0.0. Copyright 2004-2011 Aspose Pty Ltd.;在一定产量下确定井底流压(自学）;1、在零至饱和压力产量之间的部分（0≤Qt≤Qb）;对于水的IPR曲线，由于是单向流，则有公式：;;则有;3、在最大产油量与最大产量之间的部分（Qomax＜Qt＜Qtmax）;若Qt=Qomax,则此时的Pwf为：;三、已知油藏平均压力为16MPa，饱和压力Pb 为13MPa，流压Pwf为15MPa时的产量qo为25 t/d。试计算J、qb、qomax,绘制该井的IPR曲线并预测井底流压为10MPa时的产量。;五、多层油藏油井流入动态;（2）含水油井流入动态;图1-15 含水油井流入动态曲线 ( );小 结;第二节 井筒气液两相流基本概念;（一）井筒气液两相流动的特性;(二)井筒气液两相流动的特性;②泡流 井筒压力稍低于饱和压力时，溶解气开始从油中分离出来，气体都以小气泡分散在液相中。;③段塞流 当混合物继续向上流动，压力逐渐降低，气体不断膨胀，小气泡将合并成大气泡，直到能够占据整个油管断面时，井筒内将形成一段液一段气的结构。;④环流 随着混合物继续向上流动，压力不断下降，气体体积继续增大，气泡不断加长，并逐渐由油管中心突破，形成油管中心是连续的气流而管壁为油环的流动结构。;⑤雾流 当油气混合物继续上升，压力继续下降，气体的体积流量增加到足够大时，油管中流动的气流芯子将变得很粗，沿管壁流动的油环变得很薄，绝大部分油以小油滴分散在气流中。;总结： 油井生产中可能出现的流型自下而上依次为：纯油(液)流、泡流、段塞流、环流和雾流。 实际上，在同一口井内，一般不会出现完整的流型变化。;(三)滑脱损失概念;无滑脱; 假定有滑脱和无滑脱时液、气体积流量不变。由于有滑脱时，气体流速大，液体流速小，为了保持体积流量不变，气体过流断面将减小，而液体过流断面将增大。;二、井筒气液两相流能量平衡方程 及压力分布计算步骤;倾斜多相管流断面1和断面2的流体的能量平衡关系为：;