T梁计算说明书研讨.doc

课 程 设 计 第  PAGE 24 页 第1章 截面尺寸及内力 §1.1某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。 标准跨径：28.00m； 计算跨径：27.50m； 主梁全长:27.96m； 主梁和横隔梁的截面尺寸如下图（单位mm）： 桥面板截面尺寸如下图（单位mm）： §1.2计算内力 主梁 主梁截面面积A=300×1460+(300+1560)×40/2+1560×100=631200mm2 主梁自重gk1=r×A=25×0.6312=15.78KN/m 一个横隔梁的自重gh1=r×A1=25×（160+140）×（1200-（140+120）/2)×106=4.05KN/m 横隔梁的自重gh=10×gh1/L0=1.47KN/m 二期恒载gk2=(24×0.08+23×0.05)×(7+1)/2=7.368KN/m 恒载分布值Gk=gk1+gh+gk2=24.618KN/m 活载分布值GQ=14.16KN/m 跨中截面计算弯矩(标准值) 结构重力弯矩：M1/2恒＝2327kN.m； 活荷载弯矩：M1/2活＝1338kN.m(已计入冲击系数)； 支点截面计算剪力(标准值) 结构重力剪力：V0恒＝338.5kN； 活荷载剪力：V0汽＝194.7kN； 跨中截面计算剪力（设计值） 跨中设计剪力：Vd，1/2=48.68kN（已考虑荷载安全系数）； 主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝1.1。 桥面板 桥面板自重gk =r×hf=3KN/m 二期恒载gk2=3.07KN/m 结构重力弯矩：MG＝1.2kN.m； 活荷载弯矩：MQ＝9.95kN.m(已计入冲击系数) §1.3材料 主筋用HRB400级钢筋 fsd＝330N/mm2；fsk＝400N/mm2；Es＝2.0×105N/mm2。 箍筋用R235级钢筋 fsd＝195N/mm2；fsk＝235N/mm2；Es＝2.1×105N/mm2。 采用焊接平面钢筋骨架 混凝土为30号 fcd＝13.8N/mm2；fck＝20.1N/mm2；ftd＝1.39N/mm2； ftk＝2.01N/mm2；Ec＝3.00×104N/mm2。 第2章 作用效应组合 §2.1 承载力极限状态计算时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为： 跨中截面设计弯矩 Md=γGM恒+γqM活 =1.2×2327+1.4×1338=4665.6kN.m 支点截面设计剪力 Vd=γGV恒+γG1V活 =1.2×338.5+1.4×194.7=678.78kN 跨中截面设计剪力 =γG1V活 =1.4×48.68=68kN 桥面板截面设计弯矩 Md=γGM恒+γqM活 =1.2×1.39+1.4×9.95=15.6kN.m §2.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·7条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合， ⑴作用短期效应组合 作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合表达式为： Msd=Mgk+ψ11M11=2327+0.7×1338/1.1=3178kN.m ⑵作用长期效应组合 作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为： Mld=Mgk+ψ21M11=2327+0.4×1338/1.1=2813.5kN.m 第3章 桥面板承载力计算 §3.1 配筋计算 ⑴取as=35mm , h0=h-as=120-35=85mm 受压区高度 所需钢筋截面面积 拟采用Φ10钢筋间距115mm时，提供As=683mm2， 则截面配筋率， 满足最小配筋要求。 §3.2 承载力复核 受压区高度 截面所能承受的弯矩组合设计值 符合要求。 第4章 主梁正截面承载力计算 §4.1 配筋计算 ⑴翼缘板的计算宽度b′f 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。 翼缘板的平均厚度h′f =(100+140)/2=120mm ①对于简支梁为计算跨径的1/3。 b′f=L/3=27500/3=9166mm ②相邻两梁轴线间的距离。 b′f = S=1560mm