自升式平台强度分析.ppt

风载荷计算 计算可得当风向取110°（与舷侧垂直），风力值最大 。 将风载荷当作压强施加在主体舷侧结构上，并将风力作用点移轴所引起的附加力矩换算成力偶排施加到相应位置的结点上 迎风部位 载荷(kN) VCP(m) 舷侧 743.088 3.048 直升机甲板及船艏固桩区 133.508 10.32 生活楼 361.681 10.44 悬臂梁 226.254 8.192 风挡、绞车棚及井架 115.283 16.24 船艉固桩区、吊机及灰罐 83.715 9.456 *VCP：指合成风力作用点距离船体基线（船底板中心线）的垂向高度 天津大学硕士论文答辩 波流载荷计算 通过参数:水深76.2m；最大波浪高度:11.58m；波浪周期:12s；可从下图中选斯托克斯5阶波浪理论来计算波浪力 。 波流载荷计算 的小尺度构件结构,绕射作用可以忽略不计,受到的波浪载荷（拖曳力和惯性力）通常Morison公式计算。 斜撑和水平撑等圆管 取为0.65, 取为2; 弦杆的虚拟PIPE59单元 取为2, 取为 海流力可按莫里森公式的拖曳力分量来计算： 海流流向与波向角一致。 天津大学硕士论文答辩 波流载荷计算 波流有哪些信誉好的足球投注网站模型：仅保留PIPE59单元且在海底每根桩腿截面的几何中心设虚拟节点，每根桩腿的三根弦杆通过刚性梁连接到虚拟节点，设置虚拟节点3个线位移为零，即铰接。通过三个虚拟节点的支反力得到波流力载荷。 天津大学硕士论文答辩 波流载荷计算 波向角（°） 相位角（°） 合力（N） （N） （N） 10 340 1233118 -1213782 -217515 20 340 1235137 -1159382 -425907 30 340 1236840 -1071382 -617992 40 340 1236565 -949831 -791778 50 350 1233307 -795778 -942223 60 350 1243535 -621767 -1076933 70 0 1252519 -424865 -1178258 80 10 1262256 -214638 -1243873 90 20 1270538 919.7177 -1270538 100 30 1272384 430782.9 -1197241 110 30 1273036 217497.4 -1254318 120 40 1268593 634296.4 -1098634 130 50 1258186 811632.9 -961397 140 50 1245166 956830.2 -796815 150 60 1227837 1062895 -614686 160 60 1214845 1140166 -419368 170 60 1203989 1185095 -212460 180 60 1199869 1199869 0 计算得到自存工况下的最大波流载荷入射角度为110°，波峰相位角30°，波流合力为1273.036kN。 此时最大风载荷方向与最大波流载荷入射方向一致，均为110°。 天津大学硕士论文答辩 二次应力计算 平台受到载荷后发生了侧移，因此桩腿受到了附加弯矩的作用。通常的简化方法是用桩腿轴向力和第一次算得的桩腿侧向位移的乘积作为附加弯矩 ,将二次弯矩作用于桩腿，计算二次应力。 天津大学硕士论文答辩 结果校核 X向最大位移（m） -0.048 Y向最大位移（m） 0.145 X向最大位移（m） -0.074 总最大位移（m） 0.155 天津大学硕士论文答辩 结果校核 平台主体最危险部位出现在甲板槽口内板与船体尾封板连接区域（围阱区域). 天津大学硕士论文答辩 结果校核 桩腿最危险部位出现在右舷桩腿与固桩架导向板耦合的弦杆上。撑杆单元应力远小于弦杆，故撑杆不是桩腿强度的控制条件。 天津大学硕士论文答辩 结果校核 叠加载荷引起的应力和二次弯矩应力，依照规范对以下典型单元进行强度校核 。 类型 单元号 等效应力 位置 主体板材 102319 274 甲板槽口内板与船体尾封板连接区域 桩靴板材 91589 248 右舷桩腿弦杆与桩靴的连接面区域 类型 单元号 轴向应力 弯曲应力y 弯曲应力z 位置 主体桁材 55545 -84.53 157.65 52.55 主甲板16#强横梁 弦杆 95533 -165 55.24 36.73 第三节距，右舷靠船舯 经计算UC值分别为:0.965,0.873,0.792,0.534,皆满足要求 天津大学硕士论文答辩 自振特性分析 平台模态分析的重点在于模型与实际结构的质量、刚度特性一致。 上部设备及活载荷采用MASS21单元模拟，单元