2011新版混凝土结构构件抗震设计.ppt

2 其他部位 式中： Mwua ——剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积、材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震承载力所对应的弯矩值；有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋； M ——考虑地震组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值； V——考虑地震组合的剪力墙的剪力设计值。 公式(11.7.2-1)中，Mwua 值可按本规范第7.2.19条的规定，采用本规范第11.4.3条有关计算框架柱端Mcua值的相同方法确定，但其γRE值应取剪力墙的正截面承载力抗震调整系数。 条文说明11.7.2 基于剪力墙“强剪弱弯”的要求，底部加强部位的剪力设计值应予以增大。9度设防烈度，除考虑弯矩增大系数外，并取墙底部出现塑性铰时受弯承载力所对应的弯矩值Mwua与弯矩设计值的比值来增大剪力设计值。对不同抗震等级的非9度设防烈度的情况，底部加强部位的剪力设计值，取地震作用组合的剪力设计值V乘以不同的增大系数 11.7.3 剪力墙的受剪截面应符合下列要求： 当剪跨比大于2.5时 当剪跨比不大于2.5时 式中： Vw——考虑地震组合的剪力墙的剪力设计值。 条文说明11.7.3 剪力墙的受剪承载力应该有一个上限值，即截面控制条件。国内外剪力墙承载力试验表明，剪跨比λ大于2.5时，大部分墙的受剪承载力上限接近于0.25fcbh0，在反复荷载作用下，其受剪承载力上限下降20%左右。 11.7.4 剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定： 式中： N ——考虑地震组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小者；当N 大于0.2 fc bh 时取 0.2 fcbh ； λ——计算截面处的剪跨比， λ=M /(Vh0 ) ；当λ小于1.5时取1.5；当λ大于2.2时取2.2；此处，M 为与设计剪力值V 对应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于h0/2 时，应按距离墙底h0/2处的弯矩设计值与剪力设计值计算。 条文说明11.7.4 剪力墙的反复和单调加载受剪承载力对比试验表明，反复加载时的受剪承载力比单调加载时降低15%～20%。应此，将非抗震受剪承载力计算公式乘以降低系数0.8，作为抗震设计中偏心受压剪力墙的斜截面受剪承载力计算公式。鉴于对高轴压力作用下的受剪承载力缺乏试验研究，公式中对周压力的有利作用给予必要的限制，即不超过0.2fcbh。 11.7.5 剪力墙在偏心受拉时的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定： 当公式(11.7.5)右边方括号内的计算值小于 时，取等于 。 式中：N——考虑地震组合的剪力墙轴向拉力设计值中的较大值。 条文说明11.7.5 偏心受拉剪力墙的受剪承载力位进行试验研究。根据受力特性，本条参照了偏心受压剪力墙的受剪承载力计算公式。 11.7.6 一级抗震等级的剪力墙，其水平施工缝处的受剪承载力应符合下列规定： 式中： N——考虑地震组合的水平施工缝处的轴向力设计值，压力时取正值，拉力时取负值； As——剪力墙水平施工缝处全部竖向钢筋截面面积，包括竖向分布钢筋、附加竖向插筋以及边缘构件(不包括两侧翼墙)纵向钢筋的总截面面积。 条文说明11.7.6 本条是根据剪力墙水平缝剪摩擦理论以及对剪力墙施工缝滑移问题的试验研究，并参考国外有关规范的规定提出的。 11.7.7 筒体及剪力墙洞口连梁，当采用对称配筋时，其正截面受弯承载力应符合下列规定： 式中： Mb ――考虑地震组合的剪力墙连梁梁端弯矩设计值； fy ――纵向钢筋抗拉强度设计值； fyd ――对角斜筋抗拉强度设计值； As ――单侧受拉纵向钢筋截面面积； Asd ――单侧对角斜筋截面面积，无斜筋时取0； zsd ――计算截面对角斜筋至截面受压区合力点的距离； α――对角斜筋与梁纵轴线夹角； h0 ――连梁截面有效高度。 条文说明11.7.7 与普通主要承受竖向荷载的深梁不同，以承受水平地震作用为主的连梁通常两侧梁段承受同向弯矩作用，反弯点位置居梁跨中附近，梁截面的上、下纵筋配筋量相等。当反复荷载作用下发生正截面受弯破坏时，截面的受压区高度很小，如忽略梁截面中分布筋的作用，正截面受弯承载力计算时截面的内力臂可近似取为截面有效高度h0与a’s的差别。在设置有斜向钢筋的连梁中，受弯承载力考虑了斜筋水平分量的抗弯作用。 11.7.8 筒体及剪力墙洞口连梁的剪力设计值Vwb应按下列规定计算： 1 一级抗震等级的框架结构和9