CFB锅炉节能调整课件.ppt

对于由入煤矸石较多，粒度较大而带来的冷渣器严 重结渣的锅炉运行建议如下： 合理调整流化风量及压差，控制炉膛排渣量，避免炉膛排渣量过大而造成一室出现压死结渣。 合理控制锥形阀的开度，防止炉膛排渣量过大。 “细水长流”，防止一室炉渣过满，出现压死结渣。 及时排掉一、二室内的粗渣，防止粗渣堆积，流化不起来，造成结渣。 炉膛排渣口堵塞，用压缩空气吹扫时，锥形阀要求只开80%，吹通后，要及时全关锥形阀。 解决好冷渣风机压头，或减小风道阻力，保证一室有充足的风量冷却炉渣。控制床温低于600℃，可防止二次燃烧。 加强对来煤进行煤质化验和监控 风水共冷式流化床冷渣器 对于由入煤粒径严重不合理而导致的冷渣器排渣困 难的锅炉运行建议如下： 首先是控制来煤的质量，尽量少掺矸石，调整好破碎机的间隙，从而控制入炉煤粒径分布。 其次，控制好冷渣器3个风室的风量分配，使3个冷渣室都形成良好的流化状态；控制好锥形排渣阀的排渣方式和冷渣器大渣排渣阀的运行方式是非常重要的，根据炉膛床压尽量做到少量多次均匀排渣，避免将冷渣器一室压死。 最后，还应适应来煤质量差这样一个现实，对冷渣器作一些结构上的改进，比如：加大粗渣排放阀的口径，增强事故排渣的能力；降低冷渣器内的隔墙高度，提高底渣翻越能力；在冷渣器向炉膛返气管上安装插板门，以便锅炉运行中清理冷渣器；提高输渣设备的可靠性等等。 风水共冷式流化床冷渣器 以某电厂HG-220/9.8-L.PM18型循环流化床锅炉的优化调整数据为例，来说明通过对锅炉进行燃烧优化调整所带来的运行结果变化。该锅炉采用高压参数（9.8MPa，540℃）设计，与50MW汽轮发电机组匹配，可随汽轮机定压（滑压）启动和运行。锅炉水循环采用单汽包、自然循环，炉膛燃烧采用循环流化床燃烧技术，循环物料的分离采用汽冷旋风分离器。 该机组自2002年投运以来，飞灰含碳量偏高，一度曾达到22.85%，严重影响了锅炉燃烧效率和热效率，对锅炉的经济运行十分不利。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 实例: 燃烧调整所采用技术措施： ① 入炉煤粒径调整 通过取样分析发现，入炉煤的粒径分布不符合设计要求。5mm以上的颗粒占24.49%，1mm以下的占47.63%。由设计颗粒要求可知，大颗粒和小颗粒的比例均太大。调整后，5mm以上的颗粒占15.05%，1mm以下的占28.56%，测试发现飞灰含碳量由22.25%降至17.36%。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 ② 燃烧总风量调整 从图中可以看出，炉膛出口氧量从0.6增大至3.5时，飞灰含碳量下降6.2个百分点，而氧量继续增大时，飞灰含碳量下降并不明显。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 炉膛出口氧量与飞灰含碳量关系曲线 ③ 一、二次风量调整 图中显示了不同的上、下二次风比例对飞灰含碳量的影响。可以看出，上、下二次风比例的提高，有助于炉内颗粒的燃尽，降低飞灰可燃物含量。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 二次风配比与飞灰含碳量关系曲线 ④ 床温调整 如图所示，床温从855℃升高到905℃时，飞灰含碳量下降5.5%，效果十分明显。 因此，提高运行床温，可以有效地降低飞灰含碳量，建议床温保持在880～910℃之间。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 床温与飞灰含碳量关系曲线 ⑤ 床压调整 通过实际运行调整表明，随着床压的升高，固体未完全燃烧损失减少（停留时间增加）。 综合考虑床层流化、排渣、风机电耗及炉内磨损等因素条件下，适当提高运行床压，有利于降低灰中的含碳量，提高煤粒的燃烧效率。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 床压与底渣含碳量关系曲线 改造效果： 锅炉一个经济运行工况的参数变化范围： 燃煤粒度：5mm 以上的颗粒不应超过10%； 燃烧总风量：炉膛出口氧量3.5%～4%； 二次风的配比：上、下二次风的比例保持在2～2.5之间； 床温：保持在880～910℃之间； 床压：6.0～7.0 kPa。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 在运行上述工况时，实测飞灰含碳量从原来的22.25%降至14.76 %，底渣含碳量从3.8%降至1.2%，使得燃烧效率提高8.94%。锅炉效率较调整前提高2.02%，达到87.22%。 事实证明，所采取的调整措施，对锅炉的燃烧效率以及热效率都有较大的提高，具有非常可观的经济效益。 循环流化床锅炉燃烧优化调整 1 循环流化床锅炉本体主要包括炉膛、分离器、回料器以及水冷壁等锅炉受热面等。 锅炉本体的节能改造主要是在锅炉结构设计存在缺陷、燃烧调整效果不佳，给锅炉的运行带来严重影响时进行，锅炉本体在进行节能改造时，往往相应的辅助系统也要改造。这里结合循环流化床锅炉运行过程中存在的各种问题来讨论相应的节能改造措施。 循环流化床锅炉本体的节能改造 2 1、锅炉磨损严重 循环