Module1;BasicdefinitionofMetalcutting(CJG).ppt

麻花钻的主要几何角度如图1-28所示。 螺旋角β是指钻头外圆柱面与螺旋槽的交线(螺旋线)上任意一点的切线和钻头轴线之间的夹角（图1-26b）。标准麻花钻外圆上的螺旋角β=18～30°，大直径取大值。 麻花钻的顶角2Ф是两主切削刃 在与它们平行平面上投影的夹角。 顶角是钻头在刃磨时获得的几何角 度，标准麻花钻的顶角2Ф=118°， 此时，二主切削刃是直线。 主切削刃上选定点X的端面刃倾角 λstx ，是主切削刃在端面上的投影 与X点的基面间的夹角。 麻花钻主切削刃上选定点X的主偏 角κrx，是主切削刃在该点基面上的 投影与钻头进给方向之间的夹角。 麻花钻主切削刃上选定点X的前角 γox，是在该点正交平面内测量的前 面与基面之间的夹角。 10.旋转刀具的角度 麻花钻主切削刃上选定点X的后角，是用过该点的圆柱剖面中的后角，即过该点的假定工作平面中的后角αfx来表示。这是因为钻削过程中实际起作用的是这个后角，同时，该角测量也方便。 横刃斜角Ψ是在端面投影图中横刃与主切削刃之间的夹角。当钻头两个主后面磨成以后，横刃斜角即自然形成。它的大小与顶角2Ф以及靠钻心处的后角有关，顶角和后角越大，Ψ越小，横刃越长，一般Ψ=50—55°，如图1-26b所示。 横刃前角γΨ及横刃后角αΨ ,如图1-28所示，横刃前角γΨ为负值，横刃后角αΨ≈90-|γΨ|。由于横刃前角是很大的负值，所以钻削时横刃处发生严重的挤压而造成很大的进给抗力。试验表明，用标准麻花钻加工时，约有50%的进给抗力是由横刃产生的，因此，对于直径较大的麻花钻一般都需要修磨横刃。 副偏角κr与副后角αo,副偏角κˊr是由钻头导向部分的外径向柄部缩小而形成的，因缩小量很小，故κˊr值也很小。钻头的副后面是圆柱面上的刃带，由于切削速度向量和刃带的切线方向重合，故副后角αˊ0=0°。 10.旋转刀具的角度 常见的修磨方法： 1.修磨横刃 横刃切削条件差，将原来的横刃长度修磨短，同时修磨出前角，有利于钻头的定心和减小轴向力 2.修磨主切削刃 修磨成双重顶角，也可磨出圆弧刃(相当于多重顶角)，其好处是刀尖角ε 加大，主切削刃工作长度增加，切削厚度减薄，则刀具特别是刀尖的强度和散热条件改善。 在前刀面上轧制出分屑槽，使切屑分割成窄条，便于排屑 3.修磨刃带 为了减小棱边与孔壁的摩擦，减小钻头磨损，对于直径较大的钻头 ，可磨出副后角6°～ 8° 并留下宽度为 0.1 ～ 0.2mm 的窄棱边。 铰刀无横刃,刀齿较多，一般有6～ 12个齿，每个刀齿上所受的径向 切削分力比较均匀, 铰孔余量小， 容积空间不深。 铰刀芯部直径较 粗，刚性好，因此，铰削时工作 平稳，铰孔质量好。 10.旋转刀具的角度 铣刀:铣刀旋转为主运动，工件或铣刀的移动为进给运动。可加工平面、台阶面、沟槽、成形面等，多刃切削效率高 10.旋转刀具的角度 螺旋齿圆柱铣刀的角度，静止参考系： 如图1-24所示，铣刀正交平面静止参考系由Pr、Ps和Po组成： 基面Pr:过切削刃上选定点且包含铣刀轴线的平面，即垂直于VC向量的平面； 切削平面Ps:过切削刃上选定点作切削刃的切线，此切线与该点VC向量所组成的平面； 正交平面Po:过切削刃上选定点，同时垂直于基面和切削平面的平面。 10.旋转刀具的角度 北京市青锋机床刀具厂 10.旋转刀具的角度 1）切削用量的选择原则 充分利用刀具切削性能和机床性能，保证加工质量前提下，获得高生产率和低加工成本。 粗加工，保证较高金属切除率和必要刀具耐用度。提高切削速度，增大进给量和背吃刀量，提高金属切除率。 选择粗加工切削用量，优先采用大背吃刀量，其次进给量，最后根据刀具耐用度的要求，选定合理切削速度。 7.切削条件的选择 半精加工、精加工。先保证加工精度、表面质量，兼顾必要的刀具耐用度和生产效率，背吃刀量根据粗加工留下余量确定。 为减小工艺系统弹性变形和已加工表面残留面积。半精加工尤其是精加工，多采用较小背吃刀量和进给量。 为抑制积屑瘤和鳞制的产生，用硬质合金刀具精加工，多用较高切削速度；高速钢刀具多采用较低切削速度。 选择切削用量的基本原则是 首先选取尽可能大的背吃刀量； 其次在机床动力和刚度允许范围内，又满足已加工表面粗糙度，选取尽可能大进给量， 最后以《切削用量手册》选取或用公式计算确定最佳切削速度。 背吃刀量选择 背吃刀量根据加工余量确定。 粗加，一次走刀应尽可能切去全部加工余量，中等功率机床，可达8-10mm. 下列情况可分几次走刀： 余量太大、机床功率不足、刀具强度不够；工艺系统刚性不足、加工余量极不均匀、断续切削、冲击造成打刀。 分二次走刀，第一次asp比第二次大，第二次的asp取加工余量1/3～1/4左右。 表层有硬皮铸锻件、切削不锈钢等冷硬较严重材料，应尽量使背