钢筋混凝土肋梁楼盖.ppt

* 当塑性铰的转动幅度超过塑性极限转动角度时，塑性铰将因塑性转动能力耗尽而破坏。塑性胶的形成主要是纵筋屈服后的塑性变形，而塑性铰的转 动能力则取决于混凝土的变形能力。在不同配筋率下，弯矩M与转角之间的关系，配筋率越大，塑性转动能力减小，延性降低，当配筋率达到最大配筋率时，钢筋屈服的同时压区混凝土压坏，即屈服曲率和极限曲率相等，这时塑性转动能力很小。 * 腾：主梁的内力计算通常按弹性理论方法进行，不考虑塑性内力重分布，这是因为主梁是比较重要的构件，需要有较大的强度储备，并希望在使用 荷载作用下的挠度及裂缝控制较严。如果主梁作业框架结构的横梁，它除受弯外，还承受轴向压力，而轴向压力会降低截面塑性转动能力，因此，主梁在计算内力时一般不宜考虑塑性内力重分布。 * 腾：主梁的内力计算通常按弹性理论方法进行，不考虑塑性内力重分布，这是因为主梁是比较重要的构件，需要有较大的强度储备，并希望在使用 荷载作用下的挠度及裂缝控制较严。如果主梁作业框架结构的横梁，它除受弯外，还承受轴向压力，而轴向压力会降低截面塑性转动能力，因此，主梁在计算内力时一般不宜考虑塑性内力重分布。 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 可参考周克荣的有关资料P26 * * * * * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 3、塑性铰之间的板块处于弹性阶段，变形很小，相对于塑性铰处的变形来说可忽略不计。故在均布荷载作用下，可视各板块为平面刚体，变形集中于塑性铰线处，因此两相邻板块之间的塑性铰线必定为直线；当板发生竖向位移时，各平面板块皆绕塑性铰线转动； 4、只要两个方向的配筋合理，则所有通过塑性铰线上的钢筋都达到屈服，混凝土达到抗压强度。 极限平衡法（塑性铰法） 极限平衡法（塑性铰法） 四边固定支承时均布荷载作用下双向板总弯矩极限平衡方程 问题： 四边简支板在均布荷载作用下双向板总弯矩极限平衡方程？ 四边简支双向板总弯矩极限平衡方程 如令m代表板单位宽度的极限弯矩，则 四边简支双向板总弯矩极限平衡方程 从经济和构造要求考虑做如下考虑 四边简支双向板总弯矩极限平衡方程 四边固定双向板总弯矩极限平衡方程 1、截面设计要点 （1）双向板厚度 h=(1/40~1/50)l l为双向板的短向跨度，且应满足≥80mm 9.3.4 双向板截面设计及构造要点 （2）板的截面有效高度 短向钢筋应放在长向钢筋的外侧，截面有效高度 短边方向：h0=h-20 长边方向：h0=h-30 求双向板截面配筋时，内力臂系数可近似到 γs=0.90~0.95 （3）板的空间内拱作用 中间区格板的支座及跨内截面减小20%； 边区格板的跨内截面及第一内支座截面 lb/l1.5，减小20% 1.5≤ lb/l≤2.0， 减小10% lb: 沿板边缘方向的计算跨度； l: 垂直板边缘方向的计算跨度。 角区格板截面弯矩值不予折减。 2、钢筋布置 2、钢筋布置 15.5 双向板支承梁的计算要点 L图 * 周克荣P15 * 按弹性理论计算时的荷载折减 * 因此按采用按弹性和塑性理论计算剪力中的较大值，进行受剪承载力计算，并在塑性铰区段内适当加密箍筋，这样不但提高结构斜截面受剪承载力，而且还能较为显著地改善混凝土的变形性能，增加塑性转动能力。 * 第三阶段应力状态：从截面受拉区钢筋开始屈服，到受压区边缘混凝土达到极限压应变，结构承载力值由My到Mu虽然增加很小，但结构变形、曲率或转角却急剧增加，即截面在弯矩值基本不变情况下发生较大幅度的转动，截面转动是受拉钢筋、受拉区混凝土裂缝开展及受压区混凝土塑性变形不断发展的结果。 * 当塑性铰的转动幅度超过塑性极限转动角度时，塑性铰将因塑性转动能力耗尽而破坏。塑性胶的形成主要是纵筋屈服后的塑性变形，而塑性铰的转 动能力则取决于混凝土的变形能力。在不同配筋率下，弯矩M与转角之间的关系，配筋率越大，塑性转动能力减小，延性降低，当配筋率达到最大配筋率时，钢筋屈服的同时压区混凝土压坏，即屈服曲率和极限曲率相等，这时塑性转动能力很小。 * 梁兴文P20 * 梁兴文P20，所以按塑性理论分析方法把极限状态的概念，从弹性理论的某一个截面的承载力极限状态扩展到整个结构的承载力极限状态，这就可 充分挖掘和利用结构实际潜在的承载能力，因而可以使结构设计更加经济、合理。 * 腾P352 按照弹性理论计算的连续梁内力包络图来选择构件的截面