商业综合体项目主体结构设计.pdfVIP

2012年第 5期(总 186期 ) 安 徽 建 筑 小震作用下的弹性分析结果 表 1 结果基本一致，每条时程曲线计算的底部剪力不小于振型分解 反应谱法计算的65％，平均值不小于振型分解反应谱法计算的 80％，满足规范要求。 4．2中震验算 采用PKPM的SATWE软件进行底部加强区竖向构件 中 震下分析，根据前面所述的抗震性能化设计 目标 ，对底部加强 区剪力墙进行中震不屈服设计 ；对底部加强区框架 (包括跃层 柱)进行中震弹性计算分析。在中震计算中，场地周期 取为 —■■●一 一 _一 I 0．35s；结构阻尼比取为O．05，地震影响系数取0．23。 中震计算中荷载组合系数取为 1．0，不考虑构件地震作用 ——一 基础无沉降。商业楼 C区(高区)采用天然基础，其基础的最大 调整系数 ，材料强度取标准值；中震弹性计算中荷载组合系数 计算沉降量为24ram。设计时通过在高层 AB与地库及商业 与构件地震作用调整系数按规范确定 ，材料强度取设计值。 楼 C区之间设置沉降后浇带，后浇带封闭后差异沉降能满足 分析得出：底部加强区剪力墙可以满足中震不屈服性能要 规范关于相临柱基的沉降差小于0．2％的要求(≤16ram)。 求；框架柱(包括跃层柱)均可以满足中震弹性的性能要求。 3．5超限判定11【 4．3大震作用下弹塑性分析 A楼出地面结构的结构高度 176m，超过A级高度钢筋混 为了评价结构在罕遇地震下的弹塑性行为，根据主要构件 凝土高层建筑最大适用高度 35％，属B级高度高层建筑。同时， 的塑性损伤情况和整体变形情况，确认结构是否满足 “大震不 考虑偶然偏心的扭转位移比x、Y向分别为 1．26和 1．35，均大 倒”的设防水准要求 ；研究高度超限对结构抗震性能的影响，包 括最大层间位移角；对该工程进行了大震静力弹塑性分析。 于 1．2，属扭转不规则。另外，二层楼板缺失面积大于30％，属楼 大震水平地震影响系数最大值0．50，建筑场地类别为 Ⅱ 板不连续，且有 7个穿层柱，属超限高层。 B楼截面形状为 “L，，型，建筑专业要求采取无缝设计。经分 类，设计特征周期为0．35s，结构的阻尼比为0．05；考虑P一△效 析计算 ，考虑偶然偏心的扭转位移比X向最大 1．25，Y向最大 应。梁 、柱等一维构件采用纤维柬模型进行模拟；剪力墙采用能 反应弹塑性性质的墙元模型进行模拟。 1．33；平面凸出长度为边长的64％；一层局部梁抬柱(2个)，四层 结 局部梁抬柱(1个)。结构由此产生不规则平面，属超限高层。 计算结果表明：x向性能点最大层问位移角为 12／34，小于 构 1／100，满足罕遇地震作用下规范