600+MW机组锅炉空气预热器密封系统的技术改造.doc

Vol 23 No 5 第23誊第5期 2 0 0 1年10月 如 盯 沈d 阳趾 。 e工岬 n 业叫 大㈣ 学时 碍 o e 学¨ 报出 O 喵 0(-【．1 0 O 1 文章编号：1000一1646(2001|04一0409— 04 600 MW机组锅炉空气预热器密封系统的技术改造 孟祥东 哈尔滨工业大学管理学院，黑龙汀哈尔演l 50040) 摘要：详细分析了元宝山发电厂三分仓回转式空气预热器密封系统漏风率偏太的根本原因，并 根据运行中所暴露的问题．以豪顿的vN密封技术为指导，提出密封系统改造的基本方案。改造后漏 风率由23％一25％降为7％以下，显著提高了机组运行的可靠性和经济性 关键词：空气预热器；密封系统；漏风率；节能降耗 中圈分类号：TM 62l 2 文献标识码：A 元宝山发电厂国产600Mw机组于1998年5 影响了锅炉的经济运行．空气预热器密封系统改 月2l目通过168小时试运行后移交生产，2000年 造势在必行． 5月17日至25目完成了机组考核试验．在锅炉 考核试验中暴露的最大问题是空气预热器漏风比 1 设备概况 较严重，A侧空气预热器的漏风率为23．29％，B 侧空气预热器的漏风率为25．69％．表现的症状 元宝山发电厂三期工程600 Mw机组锅炉配 是磨煤机出口的一次风压低，为了防止一次风管 两台cE三分仓容克式空气预热器，由哈尔滨锅炉 堵塞，只好增大两台一次风机挡板开度(几乎是全 厂自80年代引进美国ABB— API公司技术设计 开状态)，一次风和二次风大量漏人到烟气中，增 制造的，其型号为33一Ⅵ(T)一213，型式为三分 加了引风机的出力，导致两台引风机出口挡板运 仓，一、二次风隔开，蓄热板转动式．带有可调冷 行时处于全开的被动局面同时炉内燃烧所需氧 端和自动可凋热端扇型密封板及可调轴向密封装 量送不出去，影响机组的安全运行，造成一次风机 置． 和引风机的电流升高，增加了厂用电耗量，严重地 预热器设备规范及主要参数见表1． 表1 空气预热器设计性能及参数 2技术改造前密封系统存在的主要 实际测量径向跳动值达25 mm(标准径向跳动值 问题 偏差在±3mm)．另外，“T”型钢接口处有错口，致 使在运行中旁路密封片损坏后密封性能下降 (4)径向密封片韧性差，热端扇型板位置传感 (1)由于设计时采用单密封结构，漏风较大． 器一旦发生故障，扇型板下沉后造成径向密封片 (2)热端、冷端扇型板和轴向密封板调整不便， 漏风控制系统不能100％投人，造成径向、轴向、旁 路密封间隙过大，导致直接漏风增加． (3)预热器冷、热端“T”型钢径向椭圆度超差， 永久变形，失去密封作用． {5)上扇型板内侧坐在转子静密封卷筒上，随 转子热态向上膨胀而上提由于设计、制造原因转 收稿日期：20叭一03— 02 作者介绍：盂样东(1969一)，内蒙古赤峰人，赤峰市元宝山发电厂工程师，顶j 万方数据  4lO 沈阳工业大学学报 第23卷 于中心简不能随转子膨胀而上提，导致热端扇型 3 mm之内)，焊接接缝并打磨平； 板内侧与径向密封片刮卡，造成径向密封片损坏． (3)调整冷、热端外环密封支撑角钢圆度． f6)转子静密封卷筒与预热器上壳体之间 安装所有冷、热端外环新型密封片． 采用的静密封结构不合理，由于一次风出口风压 3．3中心筒密封改造 最高可达17 kPa，密封室内封填料损坏较快，大 (1)测量原尺寸，提升顶部中心筒调节盘， 量热风外漏，造成上导向轴承局部区域温度最高 使中心筒底盘与转子轮毂予留间隙为给定值，并 达120℃，严重影响预热器的安全稳定运行 将中心筒调节盘与预热器壳体固定焊接． (7j预热器壳体、胀力节接口部位焊接不良， (2)改造冷、热端中心筒内缘环向密封，取 一、二次人孔门密封不严、位置传感器吊杆穿壳体 消原上中心筒密封的密封片，将中心筒内的微弱 部位密封不严、大量热风外漏等，在一定程度上增 漏风引向烟气侧 加了漏风率． 13)取消转子静密封卷筒与预热器上壳体之 间的静密封结构，将上中心筒密封漏风处密封焊． 3 密封系统改造措施 3．4轴向密封改造 (1)增加原一次风和烟气侧之间弧形轴向 密封板的宽度至30度(原为15度)，实现轴向双 我们对空气热器密封系统的改造措施是以 密封结构．并将扇形密封板和弧形轴向密封板 豪顿的vN设计技术为指导，它的最大特点就是 固定在～定的位置焊在一起形成完整的焊接结 取消了自动可调装置，将空预器的冷端扇形板和 构，消除二次漏风的可能性 轴向密封板设计成转子额定工况时的形状，使漏 (2)重新设定轴向密封片与弧形轴向密封板 风率降低，并且可靠性高、维护量小， 之间的间隙，使之与转子额定工况时的形状相符． 3 1径向密封改造 (1)