I-表1-1.doc

表I-1——HTHA模块的筛选问题 筛选问题 措施 材料是否为碳钢或低合金钢？ 是否操作温度400oF和操作压力80psia？ 如果二者皆是，则执行HTHA模块 表I-2——HTHA分析所需基本数据 基本数据 备注 结构材料 C1/2Mo的热处理状况 氢局部压力（kgf/cm2） 温度（开尔文＝oK） 时间（小时） 确定设备/管线的结构材料。 确定C1/2Mo钢的热处理是否为退火或常规处理。退火状态下C1/2Mo的抗HTHA与碳钢一样不好。默认为退火状态。 确定氢局部压力，它等于氢的摩尔分子数乘以总压（绝对值）。 1kgf/cm2=14.2psia 确定露置温度。oK＝（oF－32）/1.8＋273 确定露置时间（小时） 表I-3——碳钢和低合金钢HTHA敏感性 材料 临界Pv因子 高度敏感性 中度敏感性 低敏感性 不敏感 碳钢 C1/2Moa（退火） C1/2Mob（常规） 1 C1/2b 11/4Cr1/2Mo b 21/4Cr-1Mo Pv4.70 Pv4.95 Pv5.60 Pv5.80 Pv6.00 Pv6.53 4.61Pv≤4.70 4.87Pv≤4.95 5.51Pv≤5.6 5.71Pv≤5.80 5.92Pv≤6.00 6.45Pv≤6.53 4.53Pv≤4.61 4.78Pv≤4.87 5.43Pv≤5.51 5.63Pv≤5.71 5.83Pv≤5.92 6.36Pv≤6.45 Pv≤4.53 Pv≤4.78 Pv≤5.43 Pv≤5.63 Pv≤5.83 Pv≤6.36 a默认为退火。如果已知，则只使用常规方法。 b对氢局部压力水平大于1200psia，则利用11/4Cr1/2Mo的临界Pv因子。 注：对于渗入如砷、锑、锡、磷等元素的重金属钢没有适用的记录。如果重金属可疑，则临界Pv因子应该降低。临界Pv因子比重金属钢材的热度低0.25倍。 表I-4——HTHA的检测有效性指导 检测效率分类 典型的检测方法 优 良 中 差 无 无 大范围高级超声波反散射技术（AUBT）,基于应力分析的目标AUBT或大范围原地金相学。 目标AUBT或原地金相学。 超声波反散射加衰减法。 只用衰减法 表I-5——有效检测的技术子参数调节 严格指标 未检测 第一次检测 第二次检测 检测有效性 检测有效性 不好 一般 正常 不好 一般 正常 测到损坏 高敏感性 中敏感性 低敏感性 不敏感 —— 2000 200 20 1 2000 1800 1800 18 1 2000 1200 1200 12 1 2000 800 80 8 1 2000 1600 160 16 1 2000 800 80 8 1 2000 400 40 4 1 表J-1——炉管一般失效频率 孔的尺寸 长期蠕变 短期蠕变 1/2英寸 1英寸 4英寸 断裂 0.0 4.62×10-6 0.32×10-6 6.60×10-7 0.0 4.62×10-4 0.32×10-4 6.60×10-5 表J-2——熔炉技术模块的筛选问题 筛选问题 措施 设备的类型是否为用来加热液体工艺蒸汽的火焰加热器或熔炉？ 若是，继续炉管技术模块。 若不是，退出技术模块。 表J-3——炉管分析所需基本数据 基本数据 备注 结构材料 工作时间，ti(年) 上一次检测后的时间 腐蚀速率（mpy） 操作过程管子的金属温度，TMT(oF) 操作压力，p(psi) 管子直径，Do（英寸） 管壁厚度（英寸） 检测有效性分类 检测数目 可能过热的严格程度?Toh(oF) 可能过热的持续时间，toh(小时) 实时监测 确定管子的结构材料 确定管子已经使用的总年数。如果管子在以前的使用中未发生失效，则此时间可忽略。假定每年工作时间为8500小时。 确定自上一次厚度数据的检测的年数。此时间将用来与计算所得腐蚀速率一起确定当前的厚度。 如果可得，确定由厚度数据计算所得的当前的减薄速率。如果减薄速率不能通过检测确定，则可由此模块和减薄附录C,D和I确定估计的减薄速率。 由温度记录或表面热电偶确定平均操作管子的金属温度。如果管子温度不可得，则使用工艺出口温度加100oF，这是考虑无垢，无焦化运行。如果管子在有污垢或焦化下工作，则工艺出口温度要加上150oF。 确定最高的期望操作压力（可能是安全阀的调定压力，除非压力不可能达到这一高度）。 确定用来设计结构时间的计算的管子外径。 确定上一次检测的实际测量厚度。如果测量结果不可得，则确定新结构的最小厚度。 确定在设备使用期间（尤其是以上时间）已执行的每次检测的有效性分类。见表J-7关于熔炉检测有效性分类指南。 确定尤其是在以上的时间段