连续梁支架检算-课件.doc

一、工程概况 改建铁路石门至长沙铁路增建第二线工程宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥地处湖南省长沙市宁乡县。采用支架现浇施工。主梁中支点处截面如图1.1，主跨跨中截面如图1.2。 上部结构支架体系从上之下顺序为：梁体变高度区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向10x10cm的方木，钢管支架，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm米混凝土桩基础；梁体高度不变区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm预应力管桩基础。 图1.1 中支点处主梁截面(单位:cm) 图1.2 主跨跨中主梁截面(单位:cm) 二、计算依据 1、《钢结构设计规范》（GB50017--2003） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》 4、《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区工程科研设计所） 5、《铁路路桥涵地基与基础设计规范》 6、《混凝土模板用胶合板规范》（GB/T 17656-2008） 7、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110-2011) 8、宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥施工图 9、宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥支架设计图 三、荷载取值 3.1 永久荷载标准值 （1）钢筋混凝土梁重 ，其中容重 （2）模板自重 3.2 可变荷载标准值 （1） 施工人员、施工料据运输堆放荷载，取 （2） 振捣混凝土产生的荷载，取 （3） 浇筑混凝土产生的冲击荷载，取 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，混凝土超灌系数取为1.05。 四、支架检算 4.1 梁底模板检算 由提供的施工图纸可知，连续梁中墩附近的主梁尺寸较大，作用于支架上的混凝土湿重亦最大。因此，取位于中墩两侧且跨度较大的支架进行检算，即14#立柱与15#立柱之间的支架。 梁底模板采用cm厚竹胶板，弹性模量：，强度。 竹胶板向方木上，方木高10cm，宽1m，向净间距cm。 抵抗矩和惯性矩为： 作用在竹胶板上的均布荷载：的均布荷载 腹板处的均布荷载 竹胶板近似简化为来计算强度计算 ② 刚度计算 强度计算 ② 刚度计算 方木高10cm，宽1m，横向方木高0cm，宽m。腹板处纵向方木横向距cm，横向方木顺桥向中心距60cm。取荷载最大处即连续梁中墩两侧梁体腹板处方木为检算对象。 腹板区域荷载 4.2.1 腹板处纵向方木检算 ① 强度计算 a为木间距，0.3m； b为木的计算跨径，0.6m； γ为方木的容重γ=8.33kN/m3； A为方木的面积。 ② 刚度计算 强度计算 b为木的计算跨径，m； ② 刚度计算 底模板自重 方木自重 ② 可变荷载标准值： 施工人员、施工料据运输堆放荷载，取 振捣混凝土产生的荷载，取 振捣混凝土产生的冲击荷载，取 ⑵ 立杆强度及稳定性计算 ①立杆强度验算 所以，立杆强度满足要求。 ② 立杆稳定验算 由于横杆步距为1.2m，长细比： 由此查稳定系数表得，则 所以，立杆稳定性满足要求。 ③ 立杆压缩变形计算 由压杆弹性变形计算公式得： 4.3.2 底板下立杆 底模板自重 方木自重 ② 可变荷载标准值 施工人员、施工料据运输堆放荷载，取 振捣混凝土产生的荷载，取 振捣混凝土产生的冲击荷载，取 ⑵ 立杆强度及稳定性计算 ①立杆强度验算 所以，立杆强度满足要求。 ② 立杆稳定验算 由于横杆步距为1.2m，长细比： 由此查稳定系数表得，则 所以，立杆稳定性满足要求。 ③ 立杆压缩变形计算 由压杆弹性变形计算公式得： 结论：荷载最不利处即4#立柱与5#立柱之间的支架上方的脚手架立杆的强度和稳定性均满足要求。由于各支架处对应位置的脚手架立杆的规格材质与布置方式均相同，所以全桥各支架处脚手架立杆的强度和稳定性均满足要求。 4.3 贝雷梁检算 4.3.1 结构描述 在施工过程中，贝雷梁支架最不利情况是支架上系梁混凝土刚浇注完完全没有抗力，混凝土的湿重由贝雷梁完全承担 ，单片贝雷梁自重为270kg/节+连接系，取300kg/节,即1kN/m。 14#立柱与15#立柱之