火电机组用钢.ppt

* （2） P91/P92钢及焊缝的异常金相组织 P91钢焊缝的晶界网状组织 T91钢管上随意点焊导致的开裂 T91焊缝金属中存在线状黑色影线，黑色影线的分布基本均在焊道重叠的位置，即上一道或上几道对下一道发生热影响的位置 试验结果表明，这种黑色阴影线对接头的室温性能无不利影响。 对P91焊缝金属中线状黑色影线的成因，认为与焊接溶池中最后凝固的溶液富含Cr（Mo）有关。焊接过程中铬与碳结合成铬的碳化物，在焊后热处理过程中促进该区域富Cr（Mo）的碳化物析出，导致富Cr区碳化物的数量多于其他区域。碳化物与基体对腐蚀溶液的耐腐蚀性不一致,从而在金相检验中出现黑色阴影线。 * 9～12Cr钢焊缝金相组织 模拟正常焊接试样焊缝、HAZ和母材的硬度处于正常范围；弯曲合格；冲击功低于有关标准和各国有关公司对T/P91焊缝冲击功的要求，但高于母材的横向指标、低于纵向指标。 超规范焊接接试样为堆焊试样，无法取样进行拉伸、弯曲试验，故只进行了冲击和硬度试验。黑色阴影线与黑色阴影线外的硬度正常，且差异很小，冲击功反而高于模拟正常焊接试样。 * (3) T91钢管内壁腐蚀 2028t/h “W”型亚临界自然循环汽包炉，高温再热器T91管(Φ57×4.5)内壁严重腐蚀。 1号机组于2008年9月30日通过168小时，至2008年10月6日停机；2009年2月16日再次启动，因高温再热器管发生爆漏于2009年2月20日再次停机。 * 能谱分析结果表明：发生腐蚀的部位腐蚀产物中均不同程度的含有Na、Ca、Cu、Mg等外来元素，从表层到内层逐渐降低，腐蚀严重的部位这些元素含量比腐蚀轻的部位明显多， 这表明腐蚀程度与外来元素有关。由此推断，表面污物越多，腐蚀越严重，没有污物的区域腐蚀很轻，表明管子内表面脏污程度决定了腐蚀程度。 * 原因： 安装前管子内壁粘有不同程度的污物， 安装后，管子内的污物大部分沉降到U型管的下弯头处和水平段，受污染的管子 没有得到及时处理和保养，遇到环境潮湿或积水且有氧气的存在，从而产生了沉积 物下腐蚀。垂直管段由于表面不易沉积污物，腐蚀也较轻。 水压试验结束后，因安装需要试验用水被放掉，但高再管内的水不可能完全放尽， 这就会在U型管下部产生不同程度的积水。 锅炉放水时，由于排气门打开，空气进入管子内部，空气中含有CO2，CO2会使 水的pH下降，而水中的氨还会不断地向气空间中挥发，再加上污物的影响，因此 本来碱性的水可能会变为中性或弱酸性水，水的腐蚀性就会变强。 综上所述：#1机组锅炉高再T91管腐蚀的主要原因是沉积物下腐蚀， 发生时间在锅炉吹管以前。 * 试验 将表面打磨干净的管样放入500mg/L氨水+200mg/L联氨的除盐水中，瓶口密封或将瓶口塞子松开，漏出小的缝隙，6个月未见明显腐蚀 * 在上述试验溶液中加入少量铁锈，铁锈自然沉降后落在了光亮的试样 表面，14天后表面落有铁锈的部位发生明显腐蚀；表面没有沾污的部位 仍然没有腐蚀。 * 将表面打磨处理干净的管样放入500mg/L氨水+200mg/L联氨的 除盐水中，管样一半在水中一半在液面外，在管样的中间部位撒一 些土，瓶口盖一块表面皿，6个月后表面撒土的部位明显锈蚀， 其它部位腐蚀轻微。 * P91运行7.5万小时后内壁形貌,深度约2mm 1.4.3.4 E911钢介绍 E911钢的合金化特点 E911钢的热处理及微观组织特点 E911钢的力学性能 E911钢焊接接头特性 1.4.3.5 P122钢（HCM12A）介绍 P122钢合金化特点 P122钢的热处理及微观组织特点 P122钢的力学性能 P122钢焊接特性 P122钢的抗氧化和抗腐蚀性能 T122—— 20世纪90年代，日本住友金属株式会社(Sumitomo Metal lnd．Ltd．)在传统的12%Cr钢的基础上，开发了具有更高热强性和耐蚀性的HCMl2A钢，当时的试验数据表明，HCMl2A钢的抗高温氧化性、耐蚀性及热强性优于9Cr钢，许用应力是T/P91的1.3倍，但略低于T/P92。 HCMl2A在METI（日本通产经济省）的热力设备技术基准规范中的牌号为SUS410J3TB，Cr含量为（10.00~12.50）%，不区分微观金相组织为单相（回火马氏体）还是双相（回火马氏体+δ-铁素体）。2002，METI将HCMl2A区分为两个钢号：单相马氏体的SUS410J3TB，Cr含量为（10.00~11.50）%；双相的SUS410J3DTB，Cr含量为（11.50~12.50）%，因Cr含量较高，所以微观组织为回火马氏体+δ-铁素体。 HCMl2A于1997年在ASME登记备案，编号为Code Case 2180-1。2