GB 2011压力容 设计.pptVIP

注: 需要对法兰的转角进行控制的原因： 1. 法兰环截面的偏转会改变垫片的实际比压，会影响法兰连接接头的密封性能和垫片的强度; 2. 发生偏转后，实际垫片比压力在一定程度上的提高将使介质泄漏所需流经的毛细通道的截面尺寸缩小，而有利于提高接头的密封性能； 3. 但另一方面，当法兰偏转造成实际垫片比压力过大，将可能使垫片边缘压垮，或出现将缠绕垫内、外层分离等现象，使得接头的密封性能被损坏 GB150-2011中规定的带颈法兰制造条件： a) 用热轧件或锻件进行机加工，加工后的法兰轴线应与原热轧件或锻件的轴线平行； b) 用钢板制造带颈法兰，则钢板应经超声检测，无分层缺陷； c) 应沿钢板轧制方向切割成板条，圆环弯制后的对接接头应全焊透，并经焊后热处理和100%射线或者超声检测。 GB150-2011增加了“复合柔性石墨波齿金属板”垫片材料，其垫片系数为 y =50 MPa, m =3.0 对于带颈松式法兰，力臂 LD = LA +?1 需更正：表7-5 整体法兰计算表 关于最大高允许工作压力(MAWP)的确定方法 对于需安装安全泄放装置且需进行气密性试验的容器，为使安全泄放装置的整定压力高于气密性试验压力(一般为设计压力)，应确定设备的最高允许工作压力(MAWP) 一台设备的最高允许工作压力(MAWP) 是客观存在的，在工程设计中一般可不要求得到其精确值 如在图纸上标注了设备的MAWP，则应以该值来确定压力试验的最低值 确定MAWP的一般方法 1)利用关于壳体(包括筒体和封头)的最高允许工作压力计算公式求得该设备壳体的 pmax； 2)以该 pmax 对设备上所有其他的受压元件进行校核； 3)如所有的校核计算结果都合格，则就取该 pmax 为设备的MAWP；如有一个或多个受压元件校核不合格，则应适当降低该 pmax 值后对不合格的元件重新校核，直到所有受压元件都校核合格。 附录A”非圆形截面容器” 本附录的内容即为GB150-1998附录D的内容，计算公式和强度条件基本相同 本附录中考虑的载荷为压力和其他机械载荷，因此，本标准中将计算得到的薄膜应力都作为一次总体薄膜应力加以限制，将计算得到的弯曲应力都作为一次弯曲应力加以限制 非圆形容器壳体强度条件： 1. 压力和机械载荷引起的薄膜应力应不大于[?]t? ； 2. 压力和机械载荷引起的总应力(即薄膜应力与弯曲应力之和)应不超过以下数值： a) 无加强容器（图A.1~A.5）的侧板或外加强带圆角矩形截面容器上无加强圆角处，（图A.7）取1.5[?]t? ； b) 外加强容器的组合截面处 1）碳素钢、低合金钢、铁素体不锈钢取： ； 2）奥氏体不锈钢取： 和 两者中小值。 对于上述的 2 b) 条给出的强度条件，这是考虑到当受弯矩作用的截面由两部分面积（这两部分面积代表的材料强度还可能是不一样的）组成时，使得整个截面发生屈服的最大名义应力有可能小于1.5?s，即在考虑安全系数和焊接接头系数后，其强度条件应限制最大名义应力不超过(ReL/1.5)??。对于奥氏体不锈钢，可允许采用高应力的概念，即可采用强度条件 2 b) 2)。 附录D”焊接接头结构” 本附录仅列出一些常用的焊接接头结构供设计和制造选用 A、B类焊接接头结构 1. 取消了GB150-1998中关于封头厚度方向中面与筒节厚度方向中面对齐的焊接结构（如图） 2. 增加了另一封头厚度小于圆筒厚度的焊接接头结构（如图） 注：为了防止加工斜边过程中出现加工误差导致过多加工圆筒，以致削边超越封头切线，应保留圆筒与切线间有10mm～12mm的直边段后再削斜边 接管、凸缘与壳体的连接 1. 本附录给出了常见的插入式、嵌入式和安放式接管与壳体的焊接结构供参考 2. 取消了GB150-1998中原图J.6(d)和图J.9(c)的焊接接头结构（如图） 2. 增加两个不全熔透的带补强圈接管与壳体的焊接接头结构（如图） 平封头与圆筒的连接 参照ASME Ⅷ-1标准，增加了一些典型的连接结构供选用 凸形封头与圆筒的搭接连接 删除了GB150-1998附录J中图J11中关于“当圆筒厚度δn≤16mm时，可用做端封头”的注，即不推荐设计时采用此结构型式用作端封头与 圆筒的连接 多层容器 GB150-1998附录J图J14(e)、(f)，图J18(a)、(b) 、(c)、(h)、(i) 、(l)、(m)，考虑使用场合较少，本次不再列出 钢带错绕容器端部焊接结构 增加了该端部焊接结构以同本标准附录B配套，但选用此焊