菱形挂篮计算单.doc

菱形挂篮计算单 1.荷载： 1）P14＃墩1＃块为箱梁最大节段，混凝土80.7m3，重210t。 2）单只挂篮各部分重量： 主桁架：17.8t 滑道：3.0t 后锚固系统：5.1t 前上横梁：2.1t 后上横梁：1.2t 底模平台9.5t： 底模：1t 外模：8t 内模：4t 内导梁：3.3t 外导梁系统：7t 前吊挂系统：1t 底模平台后锚固：1t 3）挂篮工作系数：0.308。 2.挂篮底模平台检算： 底模平台纵梁采用桁架形式，桁高1500mm，上弦采用2［18b，竖杆、斜杆采用2∠75×8，下弦采用2∠75×8。 施工1＃块时纵梁受力最不利，以此工况控制设计。 Ⅰ型桁架： 梁体混凝土重：44.2t; q1=5.7t/m 底模重：140kg/m2; q2=0.042t/m 桁架自重：1.059t; q3=0.1t/m q=q1+q2+q3=5.9t/m 计算模型： 计算结果： 支点反力：R=23t; 最大变形：f=10.1mm; 上弦杆最大应力：σ＝151.4MPa； 竖杆、斜杆最大应力：σ＝139.8MPa； 下弦杆最大应力：σ＝163.3MPa； 桁架两端斜杆所受拉力较大，焊缝长度及质量应严格保证。 Ⅱ型桁架支点反力R=5.8t Ⅲ型桁架支点反力R=7.37t 3.后下横梁检算： 采用2[28a 计算模型： 计算结果：最大弯曲应力σ＝43.0MPa 最大变形f＝1.0mm 支座反力：R1=0.69t；R2=33.2t 4. 前下横梁检算： 采用2[28c 计算模型： 计算结果：最大弯曲应力σ＝38.0MPa 最大变形f＝0.16mm 支座反力：R1=0.69t；R2=33.2t；R3=23.6t 前吊挂最大拉力N=23.6t，满足要求。 5.底模平台后吊挂检算： δ＝40mm后吊带（16Mn）承载力： N=120t φ54销（45＃钢）双剪承载力： Q=57.2t 孔壁承压：N=66t 吊件A1孔壁承压：N=69.3t 6.挂篮空载走行时，前后下横梁检算： 计算模型： 计算结果：R=3t 最大弯曲应力σ＝102.2MPa 最大变形f＝20.1mm 7.内导梁检算： 内导梁承受荷载为箱梁顶板混凝土、内模重量及内导梁自重。 内导梁采用2[40c. 顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载：q1=2.34t/m 内模自重作用于每组导梁上线荷载：q2=0.26t/m 内导梁自重作用于每组导梁上线荷载：q2=0.22t/m q=q1+q2+q3=2.82t/m 计算模型： Mmax=26.9t-m σmax＝136 MPa R=11t fmax=26mm 8. 外导梁检算： 外导梁承受荷载为箱梁翼缘混凝土、外模重量及内导梁自重。 外导梁采用2[45a. 顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载：q1=3.12t/m 外模自重作用于每组导梁上线荷载：q2=0.64t/m 外导梁自重作用于每组导梁上线荷载：q2=0.23t/m q=q1+q2+q3=3.99t/m 计算模型： Mmax=38.1t-m σmax＝133.2 MPa R=15.6t fmax=22mm 9.前上横梁检算： 前上横梁承受荷载为前吊挂反力。 前上横梁采用2[45c. 前上横梁自重：q1=0.26t/m 计算模型： σmax＝152.0 MPa R=68.9t fmax=7mm 10.主桁架检算： 主桁架采用δ＝10mm的16Mn焊接箱梁； 根据计算结果，主桁架的构件最大受力为：142.8t 主桁架前端最大变形为：f=43mm 主桁架的截面积：A=0.0108m2 容许承载力：N=216t 主桁架压杆稳定性检算： 杆件A4: N=77.9t A=0.0108m2 I1=3658cm4 I2=8129cm4 Ix=11787cm4 i=10.4cm λ＝19.2 ψ＝0.981 σ＝73.5 MPa 杆件A3: N=139.2t i=10.4cm λ＝49 ψ＝0.892 σ＝144.5 MPa 桁架连接强度检算： 主桁架各节点连接均采用销接，φ128销（45＃钢） 容许剪切力为：160＞142.8t 孔壁承压： A=0.00774m2 N=232t＞142.8t 节点板与主桁架杆件采用焊缝连接的，焊缝高度为10mm,焊缝长度不小于250mm 11.后锚固系统检算： 1）施工1＃块 后锚固力：N=40t 共设4根φ32精轧螺纹钢筋 每根受力N＝20×1.4/2.04=13.7t 经检算平衡重梁抗弯抗压均满足要求。 2）施工2～4＃块 后锚固力：N=76t 共设8根φ32精轧螺纹钢筋 检算平衡重梁抗弯 M=17.1t-m σ＝33.5 MPa R1=114.t R2＝26.6