膨胀加强带(论文)83296.doc

高层建筑后浇带的质量控制 一、严格控制后浇带的原因： 在超长混凝土结构施工中使用后浇带技术会给带来很多的不便超长混凝土结构施工中使用后浇带后浇带灌充混凝土前需将两侧混凝土凿毛后浇带混凝土的干缩极易在新老混凝土的连接处产生裂缝设置施工后浇带的初衷是防止混凝土裂缝的产生而后浇带处理不好却在每条后浇带处两条贯穿裂缝。超长混凝土结构使用后浇带技术超长混凝土结构施工中使用后浇带采用膨胀加强带总体而言还是一次浇筑的，后浇带来控制裂缝将混凝土在浇筑前期由于水泥水化热升温膨胀后在降温过程中产生的拉应力予以消散。然而在实际施工操作过程中后浇往往带来一些问题。如果在工程中采用膨胀混凝土加强带技术则可以消除这些问题并可增强混凝土的强度加快工期。????后浇带在施工中存在的问题 ?????1、后浇带的模板在灌充混凝土前?????2、?在后浇带灌充混凝土前需将两侧混凝土凿毛施工非常困难而有些结构混凝土与后浇带混凝土浇筑时间间隔数月新老混凝土的粘结强度很难保证又由于浇筑时间差造成这些结构的混凝土的干缩大部分已于后浇带灌充前完成。因此后浇带混凝土的干缩极易在新老混凝土的连接处产生裂缝。设置施工后浇带的初衷是防止混凝土裂缝的产生而后浇带处理不好却人为地在每条后浇带处造成两条贯穿裂缝。?? ?????? ?二、膨胀混凝土加强带的应用 ???? ? 如果取消或尽早灌充后浇带混凝土将基本上克服这些诸多困难给施工带来很多便利。采用以膨胀混凝土加强带取代后浇带的连续浇筑无缝施工技术通过在工程的应用不仅消除了这些问题还增加混凝土的密实度提高了混凝土的强度及抗裂性能。同时缩短工期效果显著。膨胀混凝土加强带 ????抗裂分析 ?????温升顶板设计强度为C40?配合比设计使用42.?5?等级普硅水泥由于水化热引起混凝土内部绝热温升: ????? Tmax?=?W?3?Q/?(γ3?C)式中Tmax?———绝热温升(?)?,是指在结构四周无任何散热条件、无任何损耗的条件下水泥与水化合后产生的反应(水化热)?全部转化为温升的最高温度; ????? W?———每立方米混凝土中水泥的实际用量(kg/?m3?)?取4?kg/?m3?; ????? Q?———水泥水化热(J?/?kg)?其28?天的水化热为450.?16?×103?;?????? C?———混凝土的比热,J?/?(?kg?3?)?，取0.?96?×103J?/?(kg?3?)?;?????? γ———每方混凝土的重量(?kg/?m3?)?取2450?kg/?m3?。?????? 则混凝土水化热引起混凝土内部绝热温升为:?????? Tmax?=?4?×450.?16?×103?/?(0.?96?×103×2450)?=?93.4?℃?????? 考虑到顶板为表面二维散热散热系数为0.?3?—0.?4?则由水化热引起的温升值?T1=?0.?4?TmaxT1?=?0.?4?×?=?37.?4?℃?????? 这个工程施工期间的气候为—12℃，取其平均差值T2?=?(-?2)?/?2?=??5?℃?????? 2、最大冷缩值?????? 混凝土的最大冷缩值为:εmax?=?а(?T1?+T2?)?а为混凝土线膨胀系数1.?0?×10?-?5εmax?=?1.?0?×10?-?5?×(3.?4?+?5)?=?4.?24×10?-?4?????? 3、混凝土收缩值?????? 混凝土1?个月后收缩值ε1?可按下面经验公式计算: εy?(t?)?=?3.?24?×10?-?4?(1?-?e?-?0.?01t?)?m1?m2……m10?式中m1?m2?……m10?为各种因素影响系数。在这里只考虑水灰比和环境湿度影响取m4?=?1.?21??m7?=?1.?13则ε1?(30)?=?3.?24?×10?-?4?(1?-?e?-?0.?01?×30?)×1.?21?×1.?13?=?1.?15?×10?-?4??????混凝土的极限拉伸值?????? 混凝土的极限拉伸εp?考虑配筋和徐变影响按下式计算: εp?=?0.?5Rf?(1?+?P/?d)?×10?-?4?其中Rf?为抗裂设计强度P?为配筋率d?为钢筋直径配筋率0.?4?2，钢筋直径为mm?，Rf?取2.0 εp?=?0.?5?×2.?0?×(1?+?0.?4/?0.8)?×10?-?4?=1.?525×10?-?4?????? 考虑混凝土的徐变影响偏安全地假设为单性极限的0.?5?倍则混凝土最终极限拉伸εp?=?(1?+?0.?5)?1.?525×10?-?4?=?2.288?×10?-?4?????? 5、混凝土的最终变形值?????? 则混凝土的最终变形:D?=Σi?-ε1?-εmax(Σi?为单位混凝土加HE