河流中水下满堂排架稳定性讨论.doc

河流中水下满堂排架稳定性讨论 ?河流中水下满堂排架稳定性讨论 原蒸水大桥位于107国道衡阳段，始建于1979年，桥梁全长181.74m，为3×50m双曲拱桥，桥面组成为：3.0m+14m+3m=20m，旧桥设计荷载为：汽-20,挂-100。 进场11月1号，水位49米左右，进入12月，水位51米左右，进入12月，通行船舶40多，吨位基本大于300吨，部分超过1000吨。船舶尺寸，高7.5米、宽14米、长50米(加输送带80米)。因水位受下游水电站开闸水位控制，春季水位基本保持正常水位，洪水期水位有上升，但流速小，河道水流特征已基本同水库。大桥三跨拱形结构，正常水位拱脚距水平面为4.5米，拱顶距水平面为11米，通道采取贝雷梁方式被否决。 2.1模板支撑及构造参数 立杆梁跨度方向间距La(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：15.00；梁两侧立柱间距(m):1.50；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.90； 2.2荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 考虑水下立杆单杆稳定性问题，水下立杆实际施工采取双立杆模式实施，具体操作采取将两立杆用扣件锁固的方式，扣件锁固间距每米一个，增大立杆稳定性。架体整体稳定性加固，桥水大桥下部满堂脚手架，可借助桥墩、柱架固脚手架，增加架体整体稳定性， 首先将架体与桥墩水平交接位，采取焊接措施，将架体与桥墩刚性连接。其次将架体与桥墩水平交接位，采取钢管扣件锁固桥墩措施，将架体与桥柱刚性连接，将桥墩锁固在架体中。然后将架体与桥柱水平交接位，采取钢管扣件锁固桥柱措施，将架体与桥柱刚性连接。最后将拱脚位，将架体与拱板交接，采取钢管扣件锁固部分架管到拱板上方措施，将架体部分载荷承加到拱板上，增加架体承载力，增加架体整体性。 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 4.1荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=24×0.35×0.267=2.38kN/m； 模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.267×(2×0.35+0.8)/0.8=0.175kN/m； 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.267=1.2kN/m； 4.2支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下： 钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.350=8.925kN/m2； 模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2； 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(8.925+0.350)+1.4×4.500=17.430kN/m2； 梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。 经过连续梁的计算得到： 支座反力RA=RB=1.182kN，中间支座最大反力Rmax=13.299； 最大弯矩Mmax=0.883kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.714mm； 支撑钢管的最大应力σ=0.883×106/4490=196.608N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值196.608N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求! 立杆的稳定性计算公式　　 钢管立杆受压应力计算值；σ=2104.722/(0.207×424)=23.981N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=23.981N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！ 钢管立杆受压应力计算值；σ=13741.95/(0.207×424)=156.571N/mm2；钢