英东一号构造经济开发模式研究 刘新宇（青海油田钻采工艺研究院） 摘 .doc

英东一号构造 刘新宇（青海油田钻采工艺研究院） 摘 要：英东一号构造英东一号构造 关键词： 油气同层 系统效率 折算液面 气举 1、英东一号构造抽油机井系统效率现状 英东一号构造储层岩性以砂岩为主—2100米，油层埋藏深度浅，储层原始压力低。目前共有开发井21口，其中自喷油井4口，抽油机生产井17口，单井平均日产液量6.07方，油井平均生产气油比177。油藏油、气产层并存，产液含气量大，含蜡量高，抽油泵受气、蜡影响严重。虽然抽油机井地面设备全部使用高转差电机、变频控制柜等节能设备，但是，2012年 2、英东一号构造机采系统效率偏低原因分析 2.1、抽油机负荷过小 英东一号构造抽油机井主要采用泵径为33mm、44mm的整筒泵生产，平均泵挂深度1016米，依靠电加热杆、清蜡剂清除油井结蜡。但是，电加热杆清蜡成本高，平均每2分钟消耗电量1KWH；清蜡剂清除油井结蜡很不彻底，造成油井频繁检泵。油井功图显示为典型的严重供液不足、气体影响的功图，油井驴头最大载荷6.27吨，最小载荷2.98吨，平均驴头载荷4.85吨。但是，英东一号构造目前油井安装的抽油机为十二型和十型，远远大于油井的实际负荷，驴头平均实际负荷率仅为抽油机额定负荷的44%，造成抽油机井实际负荷过小。 2.2、英东一号构造油井测试液面与油井套压的关系 英东一号构造油井功图显示为供液不足和气体严重影响，但是，油井实际测试的液面却很高。对于这个相互矛盾的问题，通过油井实际测试的动液面和利用油井测试的流压折算油井动液面数据进行比较，可以了解造成问题的原因。英东一号构造油井产液含水在5%以内，产液中的水应以油包水的形式存在，所以，井筒内的液柱密度采用混合液的密度，不存在油水分离的情况。 计算公式：油井流压=套压+油井测压点以上液柱产生的压力 部分油井依据流压折算动液面与实际测试液面比较 井号 流压(MPa) 测点深度(m) 套压(MPa) 含水(%) 折算液面(m) 测试液面(m) 英试15-1 7.364 1467.15 6 4 1304 292 英试15-1 5.23 1467.15 1.2 3 982 175 英试13-1 5.469 1346.25 0.37 1 729 102 英试12-1 9.944 1271.05 0 2 71 自喷 英试8-1 5.24 1401.55 3.2 2 1155 1150 英试6-1 7.46 1399.2 0 99 729 660 注：地层水密度1.134 g/cm3，原油密度0.8393g/cm3。 从上表折算液面与实际测试液面数据可以看出：依据井底流压折算的油井动液面远远低于实际测试的动液面高度（英试6-1井含水99%，英试8-1井井底压力低，套压较高，所以，这2口井折算动液面和实际测试值误差较小），这是因为油藏产液含气量大，油气以两相流的形式存在，导致油井产液密度小，实际测试值和折算值之间的差异较大；油井实际测试液面表现出对套压很强的敏感性：套压高，实际测试动液面下降快；套压低，实际测试动液面上升快，但是，实际测试的油井液面并没有真实地反映地层的供液能力。 2.3、抽油机井受气影响严重 英东一号构造油气同层，本次测试的油井功图均显示受气影响，没有1口完全正常的油井功图。油气二相流进入泵筒后，造成抽油泵游动凡尔、固定凡尔不能正常打开、关闭，功图闭合面积小，进入泵筒原油量减少，油井产液量低，井下系统效率就低。虽然全部使用节能设备，但是，过于低的井下系统效率低导致机采井地面系统效率低、整体系统效率低。 为了减少气体对抽油泵的影响，2012年9月30日完成了英试15-1井下防气泵作业，但是，在正常生产情况下，该井实际测试的液面仍然在150米左右，功图显示防气泵依然克服不了气体对抽油泵的影响，防气泵对于英东一号构造这样油气同产的油藏也很难起到防气的作用。 3、措施建议 参考文献 [1]　 李颖川 采油工程 石油工业出版社, 2002. [2]　 王鸿勋 张琪 采油工艺原理 石油工业出版社 1989. 作者简介：刘新宇，男，采油工程师，1997年毕业于西安石油学院采油工程专业，从事节能研究工作 E-mail：lxyhseqh@，地址：甘肃敦煌七里镇青海油田钻采工艺研究院 736202