设气垫式调压室的超长引水隧洞水电站大波动过渡过程探讨.pdfVIP

大 电 机 技 术 43 前人在气垫式调压室过渡过程研究中，重点集中 期，极值发生时刻相同，可以将两者相加做为调压室 在调压室稳定断面积 I6】、气垫调压室涌浪计算 ，] 压力计算。 以及气体多方指数[11,14]等方面的研究，而蜗壳压力是 为了探究气垫式调压室在额定水头甩全负荷过 由气垫调压室内气体压力和调压室涌浪压力之和决 程中，蜗壳最大动水压力控制因素，本段着重从导叶 定，前人未将气垫调压室内气体压力和调压室涌浪压 有效关闭时间、引水隧洞水流惯性 丁 值、压力管道 力联合考虑 ，对蜗壳最大动水压力控制因素也未做深 水流惯性 值以及调压室体型参数四个方面进行探 入探讨。本文将气垫调压室内气体压力和调压室涌浪 讨 压力相加做为气垫式调压室压力，分析气垫式调压室 对超长引水隧洞大波动甩负荷过渡过程蜗壳最大动 水压力的影响。 姜 本文以某在建水电站为例，输水系统布置如图1 * 所示。该水电站采用三机一洞尾导结合的布置方式， 单机容量 16MW，额定水头 140m，额定流量 l3-3m3／s， * 引水隧洞直径4．5m，引水隧洞长度对应 值为 12s， 需 根 压力管道直径 3m，压力管道长度对应 值为 1s， 擎 三台机发 电尾水位 3275m，气垫调压室初始气压 Po=14．4atm，初始气垫高度 10．8m，气体系数 n=1．4， 计算对应托马断面积671m2为调压室断面积。通过数 瑚 m 值计算方法 ，对设气垫式调压室的超长引水隧洞水电 (a) 蜗壳动水压力 站大波动甩负荷过渡过程中，蜗壳最大压力的控制因 — — 调压室涌浪压力值水头 素进行了探讨，分析了引水隧洞水流惯性、压力管道 水流惯性、调压室参数及导叶关闭规律等因素对蜗壳 吕 最大压力的影响；并与常规调压室进行对比，讨论了 * 气垫式调压室对超长引水隧洞水电站甩负荷过渡过 趔 程中反射水击波特性的作用，为合理控制大波动蜗壳 压力提供设计依据。 r游水库 隧 引水隧 (b) 导叶 12s关闭调压室压力 图2 蜗壳压力和调压室压力 图1 某设气垫式调压室的超长引水隧洞 水电站引水发电系统纵剖面图 1．1 导叶关闭时间 引水隧洞水流惯性 值增加 ，水流惯性增大， 1 蜗壳最大动水压力控制因素 调压室涌浪幅值增大，调压室压力极值随之增大。为 本电