《145米跨度连续梁合龙技术》.doc

145米跨连续梁合龙技术 摘 要 本文以大桥施工为实例，介绍了大跨径连续梁合龙技术，为类似的工程提供一定的借鉴作用。 关键词 大跨径 连续梁 合龙技术 1.工程概况 特大桥主桥为（85+2×145+85）m现浇预应力混凝土T构连续梁(单线)，连续梁全长461.7m，采用Ⅰ级、有碴轨道，其跨度在全国同类型桥梁中名列前茅，梁体采用单箱单室、变高度、变截面结构，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径为543.785m，箱梁顶宽8.5m、底宽6.8m，顶板厚度45cm，腹板厚度45～70～95cm渐变，底板厚度50～160cm渐变。边跨合龙段长2m，砼量24.5m3，重量为64t，中跨合龙段长2m，砼量40.6m3，重量为106t，合龙段采用纵、竖向预应力体系，顶、底板纵向分别采用22-7φ5、15-7φ5高强低松弛钢绞线束，竖向采用Φ32精轧螺纹，25#墩为墩梁刚构，梁体悬灌施工时24#、26#采用临时固结（见图1-1）。 图1-1 孔跨布置图 2. 合龙段施工技术要点 本桥采用自行设计的三角挂篮（见图2-1），设计载重304t，挂篮底模及侧模重量为36t，该挂篮具有重量轻、外形美观、移动灵活、走行方便、受力变形小等特点，并且挂篮操作空间充足，可提供较大施工作业面，利于钢筋模板施工。 图2-1 三角挂篮图 合龙段利用挂篮底模及侧模，作为合龙段模板进行施工，合龙段按照先边跨后中跨的合龙顺序进行（见图2-2）。 图2-2 梁段示意图 2.1边跨合龙技术 2.1.1边跨合龙段吊架安装 当24#、26#墩悬浇完成17#块段后，三角挂篮底模及侧模移至合龙段一端。各部模板脱离三角主桁架，通过在已浇成的17#块段及19#边跨直线段底板、顶板内的预留孔洞，用预应力钢筋、挂篮内外模走行梁、底模架前后横梁等构成合龙段混凝土施工的吊架。根据挂篮底模及侧模重量t，对17#梁端不平衡荷载进行配重，配重采用水箱加载，加载重量为t（见图2.1.1-1）。 图2.1.1-1 边跨合龙吊架配重图 2.1.2边跨合龙段临时刚性连接 合龙段吊架安装完成后，每个“T 构”悬臂加载应尽量做到对称平衡，合龙前，悬臂受力以弯矩为主，故平衡设计遵循对墩位弯矩平衡的原则，平衡配重在合龙锁定之前加到相应悬臂端，可使合龙锁定之后骨架处于“不动”，避免薄弱处受剪破坏。锁定前配重根据边跨合龙段重量的一半，对合龙段两侧的17#、19#梁端分别加载至24t，此时另一侧的悬臂端加载重量为6t（见图2.1.2-1）。 图2.1.2-1 边跨合龙临时刚性连接配重图 2.1.2.1临时刚性连接的形式 临时刚性连接采用4根双肢Ⅱ56a工字钢，单根长度3m，工字钢上表面加设55×24×1cm缀板，按间距50cm布置，对工字钢进行加固，将工字钢与17#、19#块段内的预埋钢板焊接，具体形式如图2.1.2.1-1所示（单位cm）： 图2.1.2.1-1 刚性连接横、纵断面图 2.1.2.2临时刚性连接的安装方法 选择当日温度低、变化小的时间段内完成双肢工字钢与17#、19#梁体内预埋的δ=2cm钢板焊接，4根双肢工字钢同时进行焊接，最佳操作方法是先同时焊接合龙段的一侧，待焊接完成后再同时焊接合龙段另一侧，避免温度变化产生的附加应力。 2.1.3临时钢绞线束的张拉 当合龙段的钢筋及纵、竖向预应力布设完成后，临时张拉2H2、2SB1，张拉应力为设计的10%,对梁段进行锁定。 2.1.4边跨合龙段砼浇筑 为了保证合龙段的施工质量，应优化合龙段的配合比设计，使梁体混凝土尽量早强，并应尽量减少其收缩徐变值，混凝土的浇筑应在低温下进行，在升温条件下养生，以防止混凝土产生裂缝，合龙段每浇筑1m3混凝土，合龙段两侧各放水1.3m3，保证对称进行。 2.1.5预应力筋的张拉 待合龙段混凝土强度达到设计强度的50%后拆除临时刚性连接、边跨直线段支架及挂篮，并拆除边墩支座临时锁定，待混凝土强度达到设计的90%以后，张拉本阶段其它预应力索，以及补拉2H2、2SB1到设计值，及时压浆、封锚，解除连续梁墩顶的临时锁定,并切断该临时支座锚固钢筋,完成体系转换，梁墩临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。在放松前应测量各梁段高程，在放松过程中，注意各梁段的高程变化，如有异常情况，应立即停止作业，找出原因，以确保施工安全。至此边跨合龙。 2.2中跨合龙 连续梁两边跨合龙后，整座桥完成了第一次体系转换，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态。此时，将24#、26#墩挂篮予以拆除，拆除顺序为：箱内拱顶支架→侧模系统→底模系统→主桁架，箱内拱顶支架采取拆零取出，侧模、底模系统采用卷扬机整体吊放至船舱中，主桁架采取先退至墩位附近再利用塔吊进行拆零。 2.2.1中跨合龙吊架安装 用于中跨合龙的25#墩挂篮底模平台及侧模移至中跨合龙段处，吊架安