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深基坑支护施工中异常问题实例分析及处理【摘要】本文结合某高层建筑深基坑工程实例， 分析了深基坑开挖过程中出现的异常变形问题的原因，并阐述了处理方法，实施结果证明了此项处理措施的可行性；仅供参考。 【关健词】深基坑；支护施工；变形原因；分析与处理 【中图分类号】TU584【文献标识码】【文章编号】1674-3954（2011）03-0235-02 近年来，在我省的某些地区混凝土排桩加预应力钢支撑支护是较为常见的支护形式，与复合土钉墙支护、PCMW 桩及钢板桩支护相比，具有施工技术成熟、安全性高的特点，但在地质条件极差的某些地段，若设计对支护变形预计不足或施工不当，容易出现边坡严重滑移沉降，导致支护桩异常变形，从而影响工程结构的施工。 一、工程及地质概况 1、某高层工程人防地下室位于杭州市滨江区北部，该工程为33 层高层住宅楼，下设1层人防地下室及变电所（2层），总建筑面积约36 000 ?, 剪力墙结构，Ф700 mm 钢筋混凝土钻孔灌注桩基。其变电所的平面呈长方形并与人防地下室南侧相连，平面尺寸为7.8 m×52.0 m 。±0.00 m 相当于绝对标高8.7 m，现场自然地面相对标高为-1.1 m，人防地下室底板垫层底相对标高为-5.3 m，实际开挖深度为4.2 m；变电所板底垫层底相对标高为-9.25 m，实际开挖深度为8.15 m。 2、该基坑距南侧8＃ 住宅楼(11 层)43.7 m，距西侧2＃ 住宅楼（33 层）18.0 m，楼栋间均已修筑临时混凝土道路，基坑出土通过东侧临时道路运出场外。根据该工程岩土勘察报告， 在基坑及其影响范围内土层自上而下的分布及基坑支护设计参数建议值见表1 所示。 表1基坑土层及主要力学性能指标 土层名称 厚度 重度 直接快剪 固结快前剪 渗透系数（cm/s） /m kN/m3 q/kPa ф/° Cq/kPa ф/° KV KH 杂填土 0.6 (18.0) (5) (13) (5) (15) （1.00E-5） （1.00E-5） 粉质粘土 1.0 17.6 （11） （10） （13） （15） 1.86E-6 3.63E-6 淤泥质粉质粘土 25 17.3 9.2 13.1 11 16.2 8.25E-6 3.67E-5 二、深基坑支护设计与施工 1、基坑支护设计 该工程人防地下室基坑采用1：1.5 直接放坡的支护形式， 坡面插毛竹， 挂网喷浆， 坡脚设置两排L＝4.0 m、Ф700＠1000 双轴深搅桩。变电所基坑上部4.2 m 深度支护同人防地下室，下部内侧采用L＝12.0 m、Ф600＠900 钻孔灌注桩，外侧采用L＝10.0 m、Ф700＠900 单排双轴深搅桩作止水围幕，800 mm×600 mm 钢筋混凝土冠梁， 内设Ф610×10＠10000 钢支撑，基坑支护剖面示意图如图1 所示。工程支护方案的设计计算采用《北京理正深基坑支护结构设计软件F-SPW》(5.3 版)，按照《南京地区建筑地基基础设计规范》（DGJ32/J12-2005）中的要求和标准进行计算。安全等级二级， 土压力计算采用土压力极限平衡理论的朗肯土压力理论。 2、基坑支护及土方开挖施工 混凝土钻孔支护桩及深层水泥搅拌桩按设计要求施工完成后，采用机械开挖人防地下室及变电所-5.3 m（相对标高）以上土方，同时进行插毛竹，挂网喷浆等工作。在冠梁混凝土强度达到设计要求的75％设计值后，采用反铲挖土机开挖变电所深坑下部土方，另一台挖土机配合装车外运。由于土方工程量不大，仅用不到2天的时间即完成，土方从基坑东侧的临时道路通过25 t 的自卸汽车运至指定弃土场。 图1基坑剖面图 三、基坑开挖中出现的异常变形 深基坑变电所区域-5.3 m 以上土方开挖完成后，在进行边坡下半部插毛竹、挂网喷浆过程中，深基坑南侧开始出现边坡滑移，坡顶道路开裂并逐渐发展，现场人员发现后，随即采取在坡脚及距坡脚1.0 m 及2.0 m 处增插L＝4.0 m,Ф200@500 3 排木桩进行加固处理，同时快速完成了边坡下半部的插毛竹挂网喷浆，使得边坡滑移得到一定程度控制。 在混凝土钻孔支护桩桩头破除、冠梁施工及混凝土养护的约50d 时间内，基坑依然缓慢变形，至深坑下部土方开挖前，基坑南部裂缝范围扩展距8＃楼不足10 m，地表多道裂缝最宽达60 mm，地表不同程度沉降最大近300 mm；变电所深基坑南侧冠梁向坑内凸起，中部支护桩影响结构尺寸最大超过100 mm。为控制基坑开挖后支护桩变形扩大，设计与施工人员综合分析后，将钢支撑间距由原先的10.0 m 改为6.4 m，即由原设计4 根支撑改为7 根支撑，同时对基