商业广场裙楼和主楼的沉降差分析研究.doc

商业广场裙楼和主楼沉降差分析研究 XXXXXX （XXXXXXXXXXXXXXXXXX） 摘 要：关键词：中心广场项目位于工业园区湖西CBD核心区域，北临苏绣路、南到苏惠路、西起星阳街、东至星港街，地块东侧面向金鸡湖城市广场。拟建场地地理位置详见图1.1。中心广场项目地面积约15.4公顷，规划地面总建筑面积约130万平方米，地下总建筑面积约50万平方米，规划建筑单体9个。 结构设计根据结构类型、使用条件、荷载特性、施工工艺等条件进行，考虑工程水文地质、总体规划要求、环境条件，并对技术、经济、环保和使用效果作综合比较，选择合理的施工方法和结构型式。结构的净空尺寸除满足建筑限界和建筑设计、施工工艺及其它使用要求外，尚考虑施工误差，测量误差、结构变形及后期沉降的影响。地下结构在荷载、结构、地层条件发生变化的部位或因抗震要求需设置变形缝时，应采取可靠的工程技术措施，确保变形缝两侧的结构不产生影响使用的差异沉降。变形缝的形式、宽度和间距应根据防水和抗震要求等确定。当不设沉降缝时，应采取有效措施减少差异沉降及其影响。GB50007-2002规定的建筑物的地基变形允许值。 2.2 基于沉降考虑的桩基设计 本工程基础采用桩筏基础，对本工程桩筏基础考虑沉降的设计理论。在一般工程的桩筏基础设计中，，，，，，，。如需考虑桩间土，， 纵观许多描述桩基实际沉降现象和沉降发展过程的文献和实测数据可知，，，Mindlin 应力公式为依据的单向压缩分层总和法，: ，式中：为桩顶荷载；为桩端沉降和桩身压缩之和，:。式中：，分别为考虑上部刚度的底板结构和桩基结构的刚度矩阵；为基础位移向量；为上部荷载等效矩阵。通过建立其基本方程，，， 2.3 沉降差调节 对于目前设计较多的商业住宅群工程，其由多幢主体高层、附属裙房、商业、地下车库等统一设置于一个连通大底盘上，尺寸较大，为超长超宽结构，且基础各部分（高层主楼区域、裙房区域、纯地下室区域）荷载差异较大，控制差异沉降显得尤为重要。如某塔楼范围为核心筒，剪力墙较多，其地下室具有足够的刚度，能较好的调节不均匀沉降，即使上部荷载差异较大，亦可不设沉降缝，但必须对沉降对结构等各方面的影响采取深入分析。 从工程实践表明，通过设置沉降后浇带既能减少各建筑因荷载不同所引起的不均匀沉降，也解决了“地下室统一贯通建设，上部结构分期实施”，因上部各单体施工时间不同步所引起的不均匀沉降。　主楼与裙房结构及基础设计成整体，但在施工时用后浇带把两部分暂时断开，待主结构施工完毕，已完成浇灌，将高低层连成整体(弯矩、剪力)较小的部位，一般在梁板的反弯点附近。后浇带的宽度为800mm～1000mm，其具体数值应通过计算确定，可按沉降变形差异反算内力，再据此确定配筋。后浇带处的钢筋应直通，并根据计算配足钢筋。如梁板过长，钢筋可进行焊接。 实例分析 本工程地下室平面长121，宽89.6m，商业广场上有9栋单体，8栋单体建筑功能均为办公楼，建筑层数为26层，建筑高度为90.5m，办公楼单体的结构类型均采用钢筋混凝土核心筒结构；另外有一栋为高层酒店，建筑层数为20层酒店，建筑高度为77m，采用钢筋混凝土框架剪力墙结构；地面以上办公楼和酒店之间由裙房整体连接，属双塔结构。该工程采用变刚度桩基工程，两幢塔楼采用桩径800mm、桩长51m的钻孔灌注桩，桩端持力层为第9-1层粉砂夹粉质黏土。裙房与外扩地下室采用桩径600mm、桩长31m的钻孔灌注桩抗拔桩。26层办公楼底板厚度设计为1.6m，20层酒店底板厚度设计为1.3m，裙房与外扩地下室底板厚度0.8m。对本工程竣1年后对其采取沉降量测量，实测最大沉降量分别是：26层办公楼为14mm，20层酒店楼为12mm，4层裙房为10mm。 对商业裙楼和塔楼之间一般均设置后浇带，待主体结构封顶后再浇筑后浇带。从工程实践经验表明，对于外扩地下室的沉降很小甚至为零，主楼虽有一定的沉降，但由于在结构封顶时已完成部分沉降。针对此，本工程沉降调节采取的设计，为了将主楼和裙房之间的沉降差控制在20~30mm以内，再考虑到高层建筑桩基础竣工时一般已完成最终沉降量的50%左右，因此在设计桩基时先将主楼的计算沉降控制在60~70mm左以内，然后按“弹簧常数法”计算主楼承台板内力。外扩地下室（地面以上无大建筑物）的计算沉降为零；当结构封顶时认为主楼沉降完成30%~50%左右，按此沉降差计算外扩地下室程底板内力； 通过对本工程3#~9#塔楼以及塔楼一跨范围内裙房下的桩反力计算，其计算结果见图1~图3所示。其中，“平均桩反力标准值（KN）”为区域内所有桩在标准组合（恒*1.0+活*1.0）下桩反力的平均值，“最大桩反力标准值（KN）”为区域内所有桩在包络所有标准组合（考虑偏心荷载）下桩反力的最大值。通过计算结果表明，主楼及过渡区桩反力在平均荷