钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例概论.doc

钢筋混凝土T形梁桥主梁设计资料 ⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。 标准跨径：20.00m； 计算跨径：19.50m； 主梁全长：19.96m； 梁的截面尺寸如下图（单位mm）：⒉计算内力 ⑴使用阶段的内力 跨中截面计算弯矩(标准值) 结构重力弯矩：M恒＝kN－； 汽车荷载弯矩：M汽＝kN－； 人群荷载弯矩：M人＝.30kN－；1/4跨截面计算弯矩（设计值） Md,1/4＝1kN－；（已考虑荷载安全系数）支点截面Md0=0，支点截面计算剪力(标准值) 结构重力剪力：V恒＝1.75kN； 汽车荷载剪力：V汽＝12.80kN(未计入冲击系数)； 人群荷载剪力：V人＝1.33kN；跨中截面计算剪力（设计值） 设计剪力Vd，1/2=84kN（已考虑荷载安全系数）主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝1.。 ⑵施工阶段的内力 简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值Mk，1/2=505.69kN—m，吊点的剪力标准值V0=105.57kN。 ⒊材料主筋用HRB335级钢筋 fsd＝280N/mm2；fsk＝N/mm2；Es＝2.0×105N/mm2。 箍筋用级钢筋 fsd＝195N/mm2；fsk＝2N/mm2；Es＝2.1×105N/mm2。 采用焊接平面钢筋骨架 混凝土为号 fcd＝.8N/mm2；fck＝N/mm2；ftd＝1.N/mm2； ftk＝.01N/mm2；E＝.00×104N/mm2。作用效应组合 第1章 作用效应组合 §1.1 承载力极限状态计算时作用效应组合 跨中截面设计弯矩 Md=γGM恒+γqM汽+γqM人 =1.2×759.45+1.4×1.292×697.28+1.4×55.30=2250.00kN－m 支点截面设计剪力 Vd=γGV恒+γG1V汽+γG2V人 =1.2×142.80+1.4×1.292×139.75+1.4×11.33=440.00kN §1.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合 作用效应短期组合 Msd=Mgk+ψ11M11+ψ12M12=759.45+0.7×697.28+1.0×55.30=1302.85kN－m 作用长期效应组合 作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为： Mld=Mgk+ψ21M11+ψ22M12=759.45+0.4×697.28+0.4×55.30=1060.48kN－m §2.1 配筋计算 ′f 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。 翼缘板的平均厚度h′f =(100+130)/2=115mm ①对于简支梁为计算跨径的1/3。 b′f=L/3=19500/3=6500mm ②相邻两梁轴线间的距离。 b′f = S=1600mm ③b+2bh+12h′f，此处b为梁的腹板宽，bh为承托长度，h′f为不计承托的翼缘厚度。 b′f=b+12h′f=180+12×115=1560mm 故取b′f=1560mm ⑵判断T形截面的类型 设as=120mm， h0=h－a=1300－=1180mm； 故属于第一类T形截面。 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·3条规定：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力按下列规定计算。 ⑶求受拉钢筋的面积As 拟采用8ф32+4ф16的钢筋，As=6434+804=7238mm2 主筋布置如图1所示，主筋为两片焊接平面骨架。 每片骨架主筋的叠高为：4×35.8+2×18.4=180.00mm0.15h=0.15×1300=195mm， §2.2正截面抗弯承载力复核 ⑴跨中截面含筋率验算 h0=h－as=1300－113.60=1186.40mm ⑵判断T形截面的类型 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·3条：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，当符合：时，则按宽度为b′f的矩形截面计算。 ⑶求受压区的高度x ⑷正截面抗弯承载力Mu 说明跨中正截面抗弯承载力满足要求。 第3章 主梁斜截面承载力计算 §3.1截面尺寸复核 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·10条规定：在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并不少于总数1/5的下层受拉的主筋通过。 初步拟定梁底2ф32的主筋伸入支座。 受拉钢筋面积为1608mm220%×7238=1448mm2； 支点截面的有效高度h0=h－as=1300－49.90=1250.10mm； 要求。 说