氨合成塔吊装受力计算.doc

氨合成塔吊装受力计算 受力计算 利用氨合成框架吊装氨合成塔，设计院给定了条件：1、指定吊点，且吊点处受力不得大于900KN；2、作用在框架的总垂直压力不得大于设备重量的1.2倍；3、要尽可能的减少框架的水平力，框架偏移量不得大于55㎜。为此，采取如下措施：1、为了减轻吊装重量去掉合成塔大盖及螺栓，2、设备送尾到垂直状态。 计算重量 P=（Q+g）·K·K1 =（2200+400）×1.1×1.2=3432KN Q——去掉大盖后合成塔自重 Q=2200KN g——吊装索具及假裙座重 g=400KN K——动载系数不清 取：K=1.1 K1——不均衡系数 K=1.2 抬头时垂直提升力X P′=P·Xc / n =3432×11.23 / 18.51 =2082.2KN Xc——重心到设备底大法兰距离 Xc=11.2m n ——吊耳到设备底大法兰距离 n=18.51m 抬头时合力PH与滑车组P1·P4、P2·P3垂直平面的夹角，设备抬头时设备吊点在框架内1.8m处（见抬头吊装示意图）。 αH = tg－1[（1.84－1.4）/36.3 ] = 0.6945° 合力 PH = P′/2cosαH =2082.2/2cos0.6945°=1041.2KN 滑车组P1、P2与合力的夹角 φ1=φ2= tg－1（1.8/ 36.32+（1.84－1.4）2 ） =2.8383° 滑车组P2、P3与合力夹角 φ4=φ3= tg－1（6.2/ 36.32+（1.84－1.4）2 ） =9.69° 滑车组受力 P1=P2=PHs inφ4/sin（φ1+φ4） =1041.2s in9.69°/ s in（2.8383°+9.69°） =808KN P3=P4=PHs inφ2/sin（φ2+φ3） =1041.2s in2.8383°/ s in（2.8383°+9.69°） =238KN 设备在1的位置时受力计算 设备在1的位置即设备在进入框架3米处悬空吊起时的各处受力。吊起高度为22.4米。（吊耳到地面高）也就是就位高度。 合力P′H与滑车组P1′、P4′及P2′、P3′垂直平面的夹角 α′H= tg－1 [（1.84－1.4）/16.4 ] = 1.537° 合力 P′H=P/2cosα′H =3432/2cos 1.537°=1717KN 滑车组P1′、P2′与合力P′H的夹角φ1、φ2 φ1=φ2= tg－1 （3 / 16.42+（1.84－1.4）2 ） =11.7636° 滑车组P3′、P4′受力 φ3=φ4= tg－1（5 / 16.42+（1.84－1.4）2 ） =16.95° 滑车组P1′、P2′受力 P1′=P2′=P′Hsinφ4′/ sin（φ1′+φ4′） =1717sin16.95°/sin（11.7636°+16.95°） =1042KN 滑车组P3′、P4′受力 P3′=P4′=P′Hsinφ2′（φ2′+φ3′） =1717sin11.7636°/sin（11.7636°+16.95°） =727KN 滑车组P1′、P2′出绳拉力 滑车组滑车使用250T、8轮、9轮滑车，9轮在上，8轮在下串成8×9的滑车组，双出头地面经过2个导向滑车，查机械利益系数h=6.22 S = P1′/ 2R = 1042/2×6.22 = 84KN 滑车组P3′、P4′出绳拉力 S′= P3′/ 2R = 729/2×6.22 = 58KN 滑车组侧边角 P1′、P2′滑车组侧边角 α= tg－1（3/16.4）=10.37° P3′、P4′滑车组侧边角 α′= tg－1（5/16.4）=16.69° 滑车组上绳扣受力 P1′、P2′滑车组上绳扣受力 Pd = P1′2+2S2+2×2S P1′cosα = 10422+2×842+2×2×84×1042 cos10.37° = 1202KN P3′、P4′滑车组上绳扣受力 Pd′= P3′2+2S2+2×2S P3′cosα′ = 7272+2×582+2×2×58×727 cos16.96° = 835KN 上绳扣产生的水平力 Pc = Pd′sinα= 1202sin10.37° = 216.4KN 上绳扣产生的垂直压力 P1′、P2′滑车组上绳扣产生的垂直压力 Ps = Pdcosα = 1202cos10.37° = 1182 KN P3′、P4′滑车组上绳扣产生的垂直压力 Ps ′= Pd′cosα′ =