第4期 论文正文样本.docVIP

目 录 1 引言 1 2 凝结水泵运行中的问题 2 2.1 发现问题及漏点查找 2 2.2 进行凝结泵实验分析 3 3 凝结水泵泄露的原因分析 4 4 凝结水泵回水管上加装调整门 5 4.1 回水管上的截门开度 5 4.2 截门开度取决密封室内的压力 5 5 机械密封的损坏及原因分析 6 5.1 机械密封的损坏 7 5.2 损坏原因分析 7 6 处理方法 8 结 论 9 参 考 文 献 10 致 谢 11 1 引言 河北大唐国际唐山热电有限责任公司的两台300MW机组是上大压小项目。随着机组的投产，老厂原有五台50MW小机组已于2007年冬季供暖期结束后全部关停。因此，这两台机组便成为唐热这家老企业唯一的生命之源，公司上下都对这两台机组的安全运行投入了极大的关注。 凝结水泵是维系机组运转的重要设备之一，运行的稳定性和运行效率对整个机组安全及经济性极为重要。这篇论文就是针对凝结水泵在运行中出现的实际问题所写。论文中的内容完全针对现场实际发生的问题，其分析和处理方案均为实际的处理及分析过程的记录。 下面，首先让我们熟悉一下唐热两台300MW机组的基本参数，做一些粗略了解。 目 单位 设 计 数 据 型号 C300/220-16.7/0.3/537/537 型式 冲动式、亚临界、一次中间再热、两缸两排汽、抽汽、凝汽式汽轮机 额定功率 MW 300（ECR） 最大计算功率 MW 334（VWO） 额定转数 r/min 3000 盘车转速 r/min 4.10 转向 从汽轮机向发电机方向看为顺时针方向 通流级数 级 总级数26级 高压缸：１调节级＋8压力级 中压缸：7压力级 低压缸： 2×5压力级 未级动片长度 mm 851 轴系临界转速（一阶） r/min 计算值: 高中压转子：1640 低压转子: 1750 发电机转子: 1370 实测值: 高中压转子: 低压转子: 发电机转子: 本体外形尺寸 mm 18381×7464×6634 汽轮机本体总重量 t ≈630 给水回热系统 3高加+1除氧+4低加 最大允许周波摆动 Hz 47.5＜f＜51.5 空负荷时额定转速波动 r/min ± 2 汽封系统 自密封系统（SSR） 控制方式 采用高压抗燃油数字电液调节系统（DEH） 汽轮机运行层标高 m 12.6 制造厂家 东方汽轮机厂 项 目 单位 设 计 数 据 ECR TMCR VWO 功率 MW 300 320 334 主蒸汽流量 t/h 894.43 969.25 1025 主汽阀前蒸汽压力 MPa 16.67 16.7 16.67 主汽阀前蒸汽温度 ℃ 537 537 537 再热蒸汽流量 t/h 744.36 802.68 845.79 再热蒸汽压力 MPa 3.12 3.36 3.54 再热蒸汽温度 ℃ 537 537 537 排汽压力 kPa 5.2 5.2 5.2 给水温度 ℃ 270.7 275.8 279.4 设计循环水温度 ℃ 22.5 最高循环水温度 ℃ 33 热耗 KJ/Kwh 7858 7862 7870 汽耗 kg/Kwh 2.981 3.029 3.065 表2 机组的相关参数2 2 凝结水泵运行中，发现凝结水含氧高，虽多次对真空系统进行查漏但均未找到漏点。 检修时，发现凝结泵Ｃ的机械密封的密封面严重损坏。 在A泵及Ｂ泵运行的状态下，关闭Ｃ凝结泵的入口门后，发现凝结水含氧明显下降。 从问题3中我们可以看到，在A泵及Ｂ泵运行的状态下，关闭Ｃ凝结泵的入口门后，发现凝结水含氧明显下降。这说明漏点的具体位置应该在凝结泵的入口门后。 为了进一步确定上述判断我们作了如下试验： 分别采用A泵及Ｂ泵备用的方式运行，发现在凝结泵入口门开启的情况下凝 结水的含氧量均有不同程度的提高。 在凝结泵Ｃ处于运行（备用泵的入口门为关闭状态）的状态下，凝结水的含氧量明显比凝结泵Ｃ处于备用的状态下的含氧量高。 从以上两点可以得出如下结论: 三台凝结泵均有不同程度的真空泄漏问题。 Ｃ泵的泄漏情况较为严重（无论运行还是备用）。 泄漏部位在凝结泵入口门到凝结泵本体这一段。 不论凝结泵是否运行都存在泄漏问题。 由以上的试验可以断定真空泄漏的部位在凝结泵入口门到出口门这一段的负压部分。 倒换运行状态，分别隔绝Ａ泵和Ｂ泵，结果出的问题相同。即，当关闭备用状态下的凝结泵的入口门时，凝结水的含氧就会明显下降，否则凝结水的含氧就会明显升高。在凝结泵C运行的状态下凝结水的含氧量明显升高。 附图一为二号机凝