防撞墙模板计算书.doc

PAGE \* MERGEFORMAT 1一、模板基本结构本标段防撞墙模板组合钢模板，面板采用δ=5mm钢板，横肋采用厚度δ=6mm，宽100mm扁钢，间距为320mm；；中竖肋采用厚度δ=6mm，宽100mm扁钢，间距为305mm；连接竖肋采用厚度δ=8mm，宽100mm扁钢，间距为270mm；模板四角采用4个φ16二、荷载计算1、振捣砼所产生的荷载P1=4KN/m2，作用范围在有效压力高度之内。2、倾倒砼所产生的水平动力荷载P2=2KN/m2，施工采用吊罐浇注。3、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）第309页公式D-1、D-2，按下列二式计算，取其中最小值：P=0.22γt0β1β2V1/2 D—1=0.22×25×200/（20+15）×1.0×1.15×1.01/2=36.1（kPa）P=γH=25×1.18=29.5（kPa） D—2取P =29.5（kPa）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）第66页表9.2.2进行荷载组合，考虑振动荷载4 kPa，倾倒砼所产生的水平动力荷载2kPa，则Pmax=P1+P2+P3=4+2+29.5=35.5 kPa ，PMIN =P1+P2=4+2=6 kPa其中：γ —砼容重，取γ=25kN/m3t0—砼初凝时间，取t0=200/（T+15），T取值10℃。β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0，掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2，这里取1.0。β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm，取0.85，5cm～9cm时取1.0，11cm～15cm时取1.15，这里取1.15。V—砼灌注速度（m/h），这里取1.0m/h。H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度。说明按1m/h的浇注速度，施工至防撞墙高度1.18m，模板侧压力从0线性递增至35.5kPa。混凝土侧压力分布模型如下图三、面板计算选面板小方格中最不利的情况计算，即三面固定，一面简支。计算简图如下：1、强度验算lx=305mm，ly=320mm，h=5mm（板厚）lx/ly=0.95，查建筑结构静力计算手册P218表4-21，泊桑比μ=0时，查表得： Mxmax=0.0252，Mymax=0.0172，fmax=0.00172,MXO=-0.0631,Myo=-0.0558。取1mm宽的板条作为计算单元，荷载为：q=Pmax×1×10－3=35.5N/m支座弯矩：q=-0.0631×35.5×0.3052=－0.208N.mq=-0.0558×35.5×0.322=－0.203N.m查《桥涵施工计算手册》第727页，附表2-2，面板的截面系数为：W=bh2=×1×5×5=4.17mm3应力为：σ=Mmax/W=0.208 /（4.17×10-9）=49.9MPa145MPa 验算通过。跨中弯矩： =0.0252×35.5×0.3052=0.083＝0.0172×35.5×0.322=0.063钢板的泊松比，故需换算：Mxv=+=0.083+0.3×0.063=0.102Myv=+=0.063+0.3×0.083=0.088应力为：σ=Mmax/W=0.088/（4.17×10-9）=24.5MPa145MPa 验算通过。2、挠度验算计算抗变形能力仅考虑新浇筑混凝土对模板的侧压力，q=P3=0.0295 N/mm2，最大挠度按下式计算：Vmax= fmax×ql4/BC式中，刚度BC=Eh3/12（1-μ2）（其中弹性模量E=2.1×105N/mm2，板厚h=5mm，泊桑比μ=0.3），计算得BC=2.4×106 N·mm。Vmax=0.00172×0.0295×3054/（2.4×106）=0.18mm＜[V]=lx/500=0.61mm面板挠度满足要求。四、横肋计算横肋为δ=6mm，间距为320mm，可以简化为受均布荷载两端铰接的简支梁。如图所示：1、强度验算q=Pmax×0.32=35.5×0.32=1.14×104（N.m）M=ql2/8=1/8×1.14×104×0.3052=133（N.m）W=1/6bh2=1/6×0.6×100=10cm3I=1/12bh3=1/12×0.6×1000=50cm4σ=M/W=133/(10×10-6)=133MPa[σ]=145MPa 强度验算通过。2、挠度计算：f=5×1.14×104×0.3054/(384×2100×50)=0.12mm0.64mm 刚度验算通过。五、竖肋计算竖肋为δ=6mm、间距为305mm和δ=8mm、间距为270mm两种，现以最不利位置计算，取δ=6mm、间距为305mm位置竖肋计算，可以简化为受