抽油井功图分析专用课件.ppt

正常示功图 下面就分析不同因素影响下的典型示功图。 1、气体和充不满对示功图的影响 由于在下冲程末余隙内还残存一定数量的溶解气和压缩气，上冲程开始后泵内压力因气体的膨胀而不能很快降低，使吸入凡尔打开滞后(B‘点)，加载变慢。余隙越大，残存的气量越多，泵口压力越低，则吸入凡尔打开滞后的越多，即BB’线越长。 下冲程时，气体受压缩，泵内压力不能迅速提高，使排出凡尔滞后打开（D点），卸载变慢（CD）。泵的余隙越大，进入泵内的气量越多，则DD线越长，示功图的“刀把”越明显。 气体使泵效降低的数值可用下式来近似地计算：ηg = DD/S 而充满系数为：β = AD/AD 当沉没度太小，供液不足，使液体不能充满工作筒时的功图如下所示。 充不满的图形特点是下冲程悬点载荷不能立即减小，只有当活塞遇到液面时，则迅速卸载。所以卸载线较气体影响的卸载线（图2-27上的凸型弧线CD）陡而直。有时，当活塞碰到液面时，因振动载荷线会出现波浪。快速抽汲时往往因撞击液面而发生较大的冲击载荷使图形变得很厉害。（如图2-29） 图（2-30）为受气体影响的典型实测示功图。，图（2-32）为由于稠油进泵阻力大来不及充满的实测示功图。 图（2-31）为液面低供液不足明显充不满的实测图 图（2-32）为由于稠油进泵阻力大来不及充满的实测示功图。 板64-28井受气体影响示功图 该井2000年为抽油井，?57×1505.71，动液面1348.2米，日产液19.12，气量1121，气液比58.63，泵效28.9%。 该井，?38×2597.83，动液面2622.33米，油压0.03，套压2.2，日产液1.32，气量35，气液比26.5，泵效4.8%。 2、泵漏失对示功图的影响 （1）排出部分的漏失 上冲程时，泵内压力降低，活塞两端产生压差，使活塞上面的液体经排出部分的不严密处（凡尔及活塞与衬套的间隙）漏到活塞下部的工作筒内，漏失速度随活塞下面压力的减小而增大。由于漏失到活塞下面的液体有向上的“顶托”作用，所以悬点载荷不能及时上升到最大值，使加载缓慢（图2-33）。 随着悬点运动的加快，“顶托”作用相对减小，直到活塞上行速度大于漏失速度的瞬间，悬点载荷达到最大静载荷（图2-33中的B点） 当活塞继续上行到后半程时，因活塞速度又逐渐减慢。在活塞速度小于漏失速度瞬间（C点），又出现了漏失液体的“顶托”作用，使悬点载荷提前卸载，到上死点时悬点载荷已降至C点。 由于排出部分漏失的影响，吸入凡尔在B点才打开，滞后了BB这样一段活塞行程；而在接近上冲程时又在C点提前关闭。这样活塞的有效吸入行程SP=BC，在此情况下的泵效η = BC/S。 当漏失量很大时，由于漏失液体对活塞的“顶托”作用很大，上冲程载荷远低于最大载荷，如图（2-33）AC所示，吸入凡尔始终是关闭的，泵的排量等于零。 图（2-34）为游动凡尔漏失时的实测图。 板821井功图 该井，?38×2196.31，动液面1726.6米，油压0.25，套压1.6，日产液4.43，气量585，气液比132，泵效16.5%。 该井，?38×2399.48，动液面1919.42米，油压0.2，套压2.8，日产液11.1，气量109，气液比9.8，泵效39.2%。 该井，?38×2292.39，动液面2139.5米，油压0.8，套压3.0，日产液14.7，气量504，气液比34.2，泵效37.6%。 （2）吸入部分漏失 下冲程开始后，由于吸入凡尔漏失使泵内压力不能及时提高，而延缓了卸载过程（图2-35的CD线）。同时，也使排出凡尔不能及时打开。 当活塞速度大于漏失量速度后，泵内压力提高到大于液柱压力，将排出凡尔打开而卸去液柱载荷。下冲程后半程中因活塞速度减小，当小于漏失速度时，泵内压力降低使排出凡尔提前关闭（A点），悬点提前加载。到下死点时，悬点载荷以增加到A。 由于吸入部分的漏失而造成排出凡尔打开滞后（DD）和提前关闭（AA），活塞的有效排出冲程SP=DA。这种情况下的泵效η=DA/S。 该井，?57×1798.98，动液面1758，套压5.0，筛管2285，日产液17.5，泵效24.1%。 当吸入凡尔严重漏失时，排出凡尔一直不能打开，悬点不能卸载（图2-37）。 吸入部分和排出部分同时漏失时的功图是分别漏失时的图形的迭合，近似于椭圆形（图2-38）。 该井，?38×2498.43，动液面1802.01米，油压0.44，套压1.2，日产液4.01，气量11，气液比2.74，泵效11.3%。 3、带喷井的示功图 具有一定自喷能力的抽油井，抽汲实际上只起诱喷和助喷作用。在抽汲过程中，游动凡尔和