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动态无功补偿常用计算公式 1 功率因数PF=P/S×S/S P有功功率 S基波视在功率 S视在功率 2相位功率因数cosφ=P/ S 3畸变率THD= S/ S 0.955-0.93(根据谐波大小而定) 4视在功率S=UI KVA 5视在基波功率S= S×THD KVA 6基波无功功率Q= S×sinφ 7补偿后功率因数PF= P/S×S/S 8畸变率THD= S/ S 9视在功率S=UI KVA 10视在基波功率S= S×THD KVA 11基波无功功率Q= S×sinφ 12基波补偿容量Q=P×（tgφ-tgφ） 13基波补偿电容值C=（ Q/3Uω）×1-δ μF ω电源角频率 δ感性与容性比 14变压器谐波阻抗（角内）X=3n UU/100S Ω n谐波次数 S变压器额定容量 15电容器基波电流I=UωC/1-δ A 16电容器基波电压U= U/1-δ V 17滤波器感性容性比δ=LCω 18补偿线电流I= I=UωC/1-δ A 19滤波电感电压U= U- U= Uδ/1-δ V 20 n次滤波器滤除率γ= X/（X+X） %比 21 n次滤波器滤阻抗X=nδ-1/nωC Ω 22 n次滤波器滤电阻R=nωL/q Ω q值滤波电感有功与无功比 23谐振频率f=1/2π× HZ 24电源容性升压ΔU=U×（Q/S） V 25电容器基波容量Q=ωCU KVAR 26电抗器基波容量Q=ωLI KVAR 27容抗X=1/nωC Ω 28感抗X=nωL Ω 29视在功率S= 30功率因数COSφ=P/S 31n次滤波器效果γ=1/（1+100S（nδ-1）/ nQ（1-δ）u） 32 基谐比ξ=3IγU/Q 33电容器谐波升压ΔU=I/ωNC 34三相电容器谐波容量 Q=I/ωNC 整流装置的控制角α，换相重叠角γ及负载电流Ιd与谐波电流的关系 由于整流变压器漏抗的存在，可控硅整流装置的换相不是瞬间完成的。在换相期间，换相的两个可控硅同时导通，换相的两相电压间短路，这段同时导通的时间以换相重叠角γ表示。同时，整流变压器漏抗的存在，也使得整流装置的整流电压有所降低。对三相桥式整流装置，有如下关系存在： (1) (2) (3) (4) 式中 —换相期间的相间短路电流，A； —整流变压器二次侧相电压， —整流变压器二次侧额定电流，; —整流变压器每相漏感，mH; —整流变压器每相漏抗，Ω; —整流变压器短路阻抗; 具体的公式推导见《可控硅直流电动机控制系统》上册，东北工学院工矿自动化专业，一九七七年十二月。 由公式（1），（2），（3）可知，与控制角成正比，对一定的负载电流，控制角越大，整流装置的输出电压低，相应的轧机轧制速度低，换相期间的相间短路电流变化率大，换相重叠角γ小。 根据《钢铁企业电力设计手册》上册第425页谐波电流与整流装置的控制角α、换相重叠角γ的关系曲线可知，控制角越大，重叠角γ越小，对电网产生的谐波电流也越大，而且，重叠角γ的作用常常是主要因素。 电机的端电压 轧机咬料速度为0.5米/秒，对应电机的转速为87 r/min 在电机额定参数时 式中 -- 电机常数，V/rpm； 控制角和换相重叠角γ 由(3)式 由(2)式 特征谐波电流 符合n=kp+1的谐波称之为特怔谐波，其谐波发生量按下式计算 ………………………(5) 式中 — 特征频率谐波次数; — 正整数; — 变流器脉动数，对三相桥式整流P=6，对十二相整流P=12; — 特征频率谐波电流，A; 对同一台整流变压器供电的两台直流电机，其控制方式为主-从控制：即第一台电机为速度控制方式，第二台电机为转矩控制方式，第二台电机的转矩给定来自第一台电机的速调输出，两台电机的转矩按1：1的比例分配。给两台直流电机供电的整流变压器的接线方式为D,d12;y11，相当于十二相整流。从理论上讲5，7，17，19次谐波不存在。 谐波电流计算值 5 7 11 13 17 19 23 25 2.61 1.87 10.78 8.88 0.77 0.69 3.92 3.4 4.7 3.37 19.4 16 1.39 1.24 7.06 6.12 机架上辊电机、机架下辊电机和立辊电机对电网产生总的谐波电流计算 1．4．1 两个谐波源迭加 同次谐波电流相位角差确定时 ………………………(6) 式中 — 第一个谐波源的n次谐波电流; — 第二个谐波源的n次谐波电流; — 两个谐波源谐波电流之间的相位角差。