原油蒸馏(xin).ppt

图 5-1 原油综合评价的流程 表 ５-１ 主要国产原油的一般性质 七、其他油区（田）原油 八、近海大陆架原油 表 2-13 我国部分海洋原油的性质 ⑥采用较大的塔板直径 ⑦采用较大的塔板间距 ⑧提高塔座 二、减压蒸馏的抽真空系统 三、干式减压蒸馏 * 3．实沸点切割点和产品收率 在实际工作中，已知各产品所要求的恩氏蒸馏数据，要求确定实沸点切割点和产品收率。此时可以用下述的方法。 将产品的恩氏蒸馏初馏点和终馏点换算为实沸点蒸馏初馏点和终馏点。这个换算可以采用本章第一节介绍的方法，也可以用图7—41作近似换算。取 为实沸点切割温度 * 四、石油精馏塔的气、液相负荷分布规律 精馏塔中的气、液相负荷是设计塔径和塔板水力学计算的依据。我们所用的分析工具就是热平衡。 (1)沿塔高的温度分布：自下而上有一个递减的温度梯度，随塔高度增加，需取走的回流热也增大。 (2)物性变化：沿塔高上升油品的密度逐渐减小，其摩尔汽化潜热也减小。 * 为了分析石油精馏塔内气、液相负荷沿塔高的分布规律，可以选择几个有代表性的截面，作适当的隔离体系，然后分别作热平衡计算，求出它们的气、液负荷，从而了解它们的沿塔高的分布规律。下面我们以常压精馏塔为例进行分析。 1、塔顶气、液负荷 * * 1、塔顶气、液负荷 (1)进出体系的热量 先不考虑塔顶回流，则进入该隔离体的热量Q为 离开隔离体系的热量Q出为： (2)塔顶回流量 令：Q＝Q入－Q出，kJ/h. * Q----全塔回流热 (3)塔顶气相负荷 V1＝L0＋D＋S，Kmol/h * 2、气化段气、液负荷 如果忽略过气化量，则气化段液相负荷（精馏段最低一层塔板n流下的液相回流量）为： 气相负荷： Ln=0 3、最低侧线抽出板下方的气、液负荷 * 图7-44 汽化段与精馏段隔离体系图 F F G F ,tF G M D S II I Ln-1 Lm-1 m-1,tm-1 m,tm n-1,tn-1 n,tn S W Ⅲ * 3、最低侧线抽出板下方的气、液负荷 如图7-44中隔离体系I，暂不计液相回流Ln-1。 (1)隔离体系I ①进出隔离体系I的热量 ②第n块板液相负荷 在精馏过程中，沿塔自下而上有一温度梯度， ∴　tF﹥tn　,　　　∴　Q入，n﹥Q出，n 令：Qn= Q入，n－Q出，n　KJ/h * 则Qn就是液相回流Ln-1在第n板上气化取走的热量，称为n板上的回流热，所以其回流量为： 可见，即使在气化段处没有液相回流，气化段上方的塔板上已有回流出现，使tF的上升蒸气在第n板上降低到tn。 分母实际上是该回流在温度tn时的摩尔气化潜热和回流由tn-1升温至tn时吸收的显热所组成。 * ③第n块板汽相负荷 于是，第n板上的气相负荷为： (2)隔离体系Ⅱ ①进出体系II的热量 再取第n板上面，最低侧线下方一层塔板m，和隔离体系Ⅱ，并作热平衡。进出该隔离体的热量如下： Q入，m＝Q入，n kJ/h * ②第m块板的液相负荷 令：Qm= Q入，m－Q出，m　 kJ/h 为m板上的热回流 而Qn= Q入，n－Q出，n　kJ/h 因 tm﹤tn → Q出，m﹤Q出，n → Qm﹥Qn 由此可知：自气化段开始，沿塔高上行，必由塔板上取走的回流热逐渐↗。 从第m-1板流至第m板的液相回流量为： 分母项仍可看作回流Lm－1的摩尔蒸发潜热与由tm降至tm-1显热之和 对比Ln-1和Lm-1两式的分母项，分母项基本上是该板上回流的千摩尔汽化潜热 * 烃类的摩尔气化潜热随着分子量和沸点的↗而↗，因此， Ln-1式分母﹥ Lm-1式分母，故有： Lm－1﹥Ln-1 ③第m块板气相负荷 自第m 板上升的气相负荷应该为： 将式Vn与Vm相比，既然有Ln-1Lm-1,则 Vm＞Vn * (3)小结 沿塔高油品愈来愈轻，平均分子量↙，摩尔气化潜热也不断↙，而沿塔高每层塔板上的回流热↗，液相回流量沿塔高是逐渐↗，即：Ln＜Ln-1＜Lm＜Lm-1 气相负荷与液相回流一样，以摩尔流量表达的气相负荷也沿塔高自下而上↗。 * 4、经过侧线抽出板时的气、液负荷 以柴油抽出板m-1为例，按图作隔离体系III。 ①进出体系III的热量 Q 入，m-1= Q 入，n= Q 入，m ,kJ/h * ②第m-1块板液相负荷 第m-1板上的回流热：Qm－1＝Q 入，m-1－Q 出，m-1，kJ/h 由第m-2板流至第m