隧道监控量测分析报告.doc

**1号、2号隧道 监控量测分析 报 告 测读： 分析： 复核： （2010年1月25日）施工进展情况 截止2010年1月25日，**1号隧道上台阶开挖至DK8+026.1，开挖过程中未出现异常情况，下台阶根据施工工序及时跟进，开挖掌子面仍位于Ⅴ级围岩地段，现掌子面围岩地质以灰岩为主，偶夹泥质岩石，岩层节理发育较为明显；**2号隧道上台阶开挖至DK8+210.6，下台阶左右导坑均按工序推进，上台阶开挖至DK8+200里程时因岩层较为破碎，拱顶位置曾出现局部较小塌方，经强支护处理后，现围岩已基本稳定，开挖掌子面处于Ⅴ级围岩地段，岩层以灰岩为主，偶夹碳质页岩及泥质页岩。 监测情况汇报 地表沉降变化已趋于稳定，依照实施方案，降低地表沉降的监控频率。通过对各个测点的数据进行了认真分析，各监测断面围岩稳定，支护完好。无异常情况。施工方可按序施工。 3拱顶下沉曲线 （1）**1号隧道DK8+080断面拱顶下沉累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面拱顶下沉曲线拟合函数为：u=2.285e-1.62/t, R=0.732，理论推算其极限下沉值为2.29mm，小于U0=16mm，且当日拱顶下沉速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并趋于稳定。 （2）**1号隧道DK8+070断面拱顶下沉累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面拱顶下沉曲线拟合函数为：u=4.63e-0.91/t, R=0.785，理论推算其极限下沉值为4.63mm，小于U0=16mm，且当日拱顶下沉速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并趋于稳定。 （3）**1号隧道DK8+060断面拱顶下沉累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面拱顶下沉曲线拟合函数为：u=9.869e-2.78/t, R=0.969，理论推算其极限下沉值为9.87mm，小于U0=16mm，且当日拱顶下沉速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并趋于稳定。 （4）**1号隧道DK8+050断面拱顶下沉累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面拱顶下沉曲线拟合函数为：u=11.64e-2.44/t, R=0.969，理论推算其极限下沉值为11.64mm，小于U0=16mm，且当日拱顶下沉速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并趋于稳定。 （5）**1号隧道DK8+180断面拱顶下沉累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面拱顶下沉曲线拟合函数为：u=9.312e-1.88/t, R=0.929，理论推算其极限下沉值为9.31mm，小于U0=16mm，且当日拱顶下沉速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并趋于稳定。 （6）**2号隧道DK8+190断面拱顶下沉累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面拱顶下沉曲线拟合函数为：u=9.437e-1.45/t, R=0.961，理论推算其极限下沉值为9.44mm，小于U0=16mm，且当日拱顶下沉速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并趋于稳定。 （7）**2号隧道DK8+190断面拱顶下沉累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面拱顶下沉曲线拟合函数为：u=9.810e-2.46/t, R=0.938，理论推算其极限下沉值为9.44mm，小于U0=16mm，且当日拱顶下沉速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并趋于稳定。 4 水平收敛曲线 （1）**1号隧道DK8+080上台阶AB点水平收敛累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面水平收敛曲线拟合函数为：u=8.603e-1.811/t, R=0.922；故推算其理论极限收敛值为8.6mm，小于U0=18mm，且当日水平收敛速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并已趋于稳定。 （2）**1号隧道DK8+070上台阶AB点水平收敛累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面水平收敛曲线拟合函数为u=5.817e-2.463/t, R=0.932；故推算其理论极限收敛值为5.82mm，小于U0=18mm，且当日水平收敛速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并已趋于稳定。 （3）**1号隧道DK8+060上台阶AB点水平收敛累计位移及速率变化曲线图 由上图及监测数据进行回归分析可得该断面水平收敛曲线拟合函数为u=8.371e-2.340/t, R=0.963；故推算其理论极限收敛值为8.37mm，小于U0=18mm，且当日水平收敛速率小于0.2mm/d，故支护结构安全并已趋于稳定。 （4）**1号隧道DK8+050上台阶AB点水平收敛累