宁波钢铁射水抽气器改造方案.doc

宁波钢铁电厂NZ15-1.9/0.5机组 射水抽气器 技 术 改 造 建 议 连 云 港 市 海 州 区 大 洋 电 力 辅 机 目 录 射水抽气器 射水泵 三、凝汽器 四、抽气器选型 五、射水泵选型 六、电机选型 七、射水抽气系统简介 八、射水抽气器系统改进建议 九、射水抽气管道布置建议 射水抽气器技术改造建议 宁波钢铁电厂NZ15-1.9/0.5机组 原射水抽气器； 一、射水抽气器TD-32型； 主要特性： 抽气量32kg/H抽吸压力0.004Mpa，工作水温20℃，工作水量450吨/时，工作水压36米。 射水抽气器主要结构参数： 喷嘴径Ф31mm，数量6只。 2、咀喉距280 mm 3、喉管径70 mm，喉长2400 mm 二、原射水泵； 射水泵主要特性： 流420吨，扬程46米，轴功率45kw，配套电机75 kw，电压为380V，电流138A 三、凝汽器； 凝汽器主要参数： 型号.N-3000-8型 设计凝汽量107-110t/h 冷却面积3000m2 冷却水量7700 t/h 冷却倍率70m3/ m3 随着电力事业的发展，对射水抽气器系统设计，抽气器结构设计，抽气器选型等技术已积累丰富经验。 四、抽气器选型 按苏联BTH标准提出对射水抽气器选型方法 Ga=Gs/25+2（g/s）=110000/3600/25+2=3.2（g/s） 3.2×3600/1000=11.5kg/h(根据经验该选型偏小，国内N25机组早期配套CS-10.5抽气器，射水泵配套电机30KW, 是机组真空低的主要原因) 符号： Gs-进入凝汽器的凝气量（kg/s） Ga-抽气器抽气量（g/s） 按美国HEI标准及JB/T6470.1-1992标准提出对射水抽气器选型方法选用抽气器抽气量为15.33 kg/h 建议抽气器选型 以保证在正常运行条件下，有足够的抽气容量及裕量，建议选用TD-20-Ⅲ型射水抽气器（裕量30％）。 新型TD-20-Ⅲ型射水抽气器主要技术特性： 抽气量20 kg/H，抽吸压力0.004Mpa，工作水温20℃，工作水量280t/H，工作水压0.35 Mpa。（该抽气器外型几何尺寸与TC-32相同，吸入室直径及排水管直径稍要变更，由原6管式变更为4管式） 五、射水泵选型； 射水泵选用8SH-13A型。 射水泵流量270 t/H，扬程0.36 Mpa，轴功率33 kw，可满足TD-20-Ⅲ型抽气器流量扬程要求。 六、电机选型； 电机选用y200L-2型电机，功率37 kw，电压380V，转速2900r/min。 运行电流65A。（该抽气器投入运行后电机电流比原电机电流下降1/3,年节电115000度） 在火力发电厂中，抽气系统是一个维持凝汽器和有关管道真空，提高热经济性的重要系统。射水抽气系统因射水抽气器具有结构简单、工作可靠、抽吸气体能力大、不需要另设启动抽气器、启动运行方便等优点，而被广泛地应用在20万千瓦及其以下容量的汽轮发电机组中。在此，将根据以往的20万瓦千瓦机组该系统的设计情况及经验，提出几项改造建议: 七、射水抽气系统简介 射水抽气器系统主要由凝汽器、射水抽气器、射水泵和射水池组成。 射水抽气器是射水抽器系统的关键设备，主要由工作水入口水室、喷嘴、混合室、扩散管和逆止门等部件组成，工作原理是：由射水泵供给的压力水，通过进水管进入水室（该室防止压力水进入喷嘴前形成旋涡产生压力损失）后，再进入喷嘴。在喷嘴中水的静压力能转换成速度能，水以高速通过混合室形成高度真空，抽吸凝汽器中的不凝结气体并与之混合一起进入扩散管，降入升压后排入射水池。在射水池中，不凝结气体逸出排入大气。 为了降低抽气阻力，设计院通常要求制造厂取消射水抽气器的气侧逆止门（事实上该逆止门处在潮湿和含氧气的气体环境下，常因腐蚀发生卡涩和脱落事故而很难起到作用），将空气管布置成具有一定高度的倒U形弯，防止差质水和空气经射水抽气器倒流入凝汽器。 水抽气器系统改进建议 主要改进如下： 取消射水泵出口逆止阀 习惯上，离心泵的出口设逆止阀，防止泵故障时介质倒流使转子倒转超速造成损坏事故。就射水抽气系统而言，水由射水泵从射水池中抽出升压送至射水抽气器后返回射水池，射水泵故障时水无倒流动力，设逆止阀无实际意义。取消射水泵出口逆止阀后，降低了水循环系统的阻力，使射水抽气器的压差增大，提高了抽吸空气的能力，对提高凝汽器的真空度有利。 取消射水泵出口电动闸阀 射水泵的出口设电动闸阀除用于射水泵的切换运行外，主要用途是射水泵启动时，关闭该阀使泵空载启动（零流量启动），缩短启动时间和降低启动电流以防止电动机烧坏。但就1.8万千瓦机组常用射水抽气系统而言，两台射水抽气器的水循环系统是“独立的”射水泵的扬程低（36M），取消射水泵出口电动闸阀后，启动为低扬程启动（启动初态扬程接近O