一次机五段后冷器失效分析和处理措施.pdf

第 36卷第 6期 程剑锋．一次机五段后冷器失效分析及处理措施 工频的 2倍 ；由图 7可知 E一6645出口管道振幅最 脉动应力引起的隔板疲劳破坏 ，同时下游的紧急 大值 3．252mm／S对应的频率是 16．5Hz，是工频 放空与介质中携带的液体进一步使隔板受到的冲 的 3倍 。由上可知管道的振动频率与机组 的工作 击力增加 ，最终导致 E一6645分程隔板失效。 频率存在一定的联系，即管道的振动是 由机组引 3 推荐措施和跟踪检查 起的，而机组的振动将通过管道本体或者压缩 的 针对上述原因分析 ，为防止 E一6645的失效再 介质传 到 E一6645。另外 ，由于换热器 E一6645入 次发生 ，提出如下整改措施 ： 口距离压缩机 的出 口管道有很长的距 离 (约 30 1)操作要保证低压分离系统和压缩机段 问 m)，振动在管道本体 的传导会很快衰减 ，主要通 罐能够将蜡和废油及时排 除，特别是装置停车后 过介质导到换热器 。往复式压缩机的 自身特点使 开车的时候 ，减少介质携带液体。 介质受到脉动压缩 ，在介质的传导作用下 。分程隔 2)原始设计隔板两侧的 △P为 70kPa，经过 板与管箱问的角焊缝受到疲 劳载荷产生疲劳应 校核 ，正常运行时能够满足要求 。但是当运行中 力 。当作用 到分程隔板 的疲劳应力循环积累到它 出现下游反应器高温或者压缩机故障时，需要进 所能承受的疲劳极限时，分程隔板在应力最集 中 行紧急放空。由于该放空点位于换热器的下游 ， 和有缺陷的部位首先起裂 ，在疲劳载荷的持续作 紧急放空会造成分程隔板两侧 的压差瞬间增大 ， 用下 ，裂纹沿着应力集 中较高 的焊趾部位进行扩 隔板过载。这点从水平隔板 的断 口可 以看 出，每 展 。另外 ，当介质流经换热器管束时，经过管束的 次断裂后剪切唇位于隔板的上表面。因此决定将 衰减作用导致 E一6645出 口管处振动的幅值降低 ， 隔板 的厚度从 10mm增加 到 20mm，并在隔板 经过管束的 u形弯管部位 以及换热器出入 口弯 上增加加强筋，以增大隔板的刚度。另外 ，在分程 头的激发作用导致 E一6645出口管处频率增加。 隔板上设置 3个 61Tim 的平衡孔 ，平衡每一程之 由于反应和二次机系统有很 多联锁 系统 ，包 间的压降，减少瞬间冲击力对分程 隔板 的影响。 括温度压力等连锁，一旦操作参数出现异常，反应 3)由于 E一6645经过多次修复 ，管箱盖板和 和二次机 的联锁系统会通过紧急排放阀瞬问将压 管箱之间的密封垫片频繁焊接，使材料 的组织劣 缩到26o～280MPa的介质排放到排放罐 ，排放 化 ，难以再进行焊接。建议制造新 的 E一6645管 罐接大气系统 ，这就会造成 E-6645的下游压力瞬 束 ，并要求厂家在新管束制作过程 中采用上述 间降低到大气压。此时上游一次机的出口压力仍 措施。 保持在 28MPa左右，水平隔板受到 向下的冲击 2008年 10月利用装置清理二次机段 问冷却 力 ，垂直隔板受到来 自右侧的冲击力 ，随着疲劳裂 器 的机会 ，更换 了新 的E一6645管束 (带加强筋和 纹的扩展，剩余隔板的截面不能抵抗此冲击力 ，导 平衡孔 以及采用全焊透结构)。2011年 1月，利 致隔板瞬间断裂 ，也因此造成水平 隔板 断裂并下 用装置停车机会 ，拆除 E一6645入 口接管透镜垫 ， 沉，垂直隔板的断口右侧保留一部分剪切唇 (图5)。 用内窥镜从入 口接管处对分程隔板进行检查 ，未 2．3 工艺原 因分析