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对于加筋土工格栅沙土和粘土上的条形基础表面 承载力的一个比较研究 一 摘要  对于加筋土工格栅沙土和饱和粘土上的条形基础的极限承载力，本文介绍了它们的试验模型结果。过去所有的试验都只用一种类型的土工格栅。根据试验模型的结果，确定并对比沙土和饱和粘土中的加筋层最优深度和宽度、首层土工格栅最佳深度。 二 关键词：粘土；土工格栅；加筋深度；加筋宽度；沙土；极限承载力。 三 导言  在过去的大约15年里，为了评价浅层条形和方形基础的极限承载力和允许承载力,这种基础是由用各种各样的材料如钢筋（ Binquet和Lee， 1975年； Fragaszy和Lawton， 1984年；Huang 和 Tatsuoka， 1988年， 1990年），金属条（Huang 和 Tatsuoka， 1990年），绳纤维（ Akinmusuru和Akinbolade ， 1981年）和土工织布（Guido等， 1985年）加固的沙土层支撑的，曾做了多次试验.同样，通过调查者的成果，如Ingold 和 Miller（ 1982年）、Milligan 和 Love（ 1984年）、Dawson 和 Lee（ 1988年），我们只能得到很少的有关加筋土工合成材料的粘土层浅层基础承载力方面的信息。Guido等人（1985年）表明，当柔软的材料，如土工织物，被用作加固土壤颗粒，其极限承载力确实增加不少。然而，由于土工织物的柔软性 ，在较小的沉降量的情况下，允许承载力要么减少要么保持不变。出于这个原因，近期已进行了大量的，关于土工格栅加筋层（例如Guido等，1986年；Khing等，1992年； Khing等，1993年；Yeo等，1993年）沙土上的，基础表面极限和允许承载力的研究，用来估算其可能的增加量。所有的这些研究都是在实验室模型试验的环境里进行的，其结果都是相当不错的。 审查现有的文献表明，实际上没有任何方法曾作出，在饱和或近饱和的加筋土工格栅粘土层上的，基础承载力的估算。本文的目的是，呈现大量的对于加筋土工格栅沙土层和近饱和粘土层上的条形基础表面极限承载力的试验室模型结果；并对它们的重要参数进行比较。重要的是要指出的是，关于加筋土工格栅沙土承载力主题的出版研究，主要是在方形基础上进行的。 四 参数调查  图1显示的是加筋土工格栅土层上的宽度为B条形基础表面。假设有N个  土工格栅层。每个土工格栅层的宽度都等于b。首层土工格栅位于基础底部以下u处。每两个连续土工格栅层之间的垂直距离都等于h。土工格栅加固的区域d，从基础底部算起是： （1） 如果采用土工格栅作为加固材料，基础的极限承载能力将会增加。这个极限承载能力的增加量可以用一无量纲参数承载力比BCR表述,或 （2） 其中是加固土层的极限承载能力，是未加固土层的极限承载力。 在加固土层的地方，承载力比将伴随着b/B或d/B的增加而增加。然而其它的量保持不变，这里有一个限制最优值，超过它以后BCR的增加将为零或很小。 无量纲加固深度比d/B 的情况将是类似的。最优深度比值的可以表述为。如果b/B，h/B和N的大小保持不变，承载力比将趋近于图2中的曲线变化。起初，当u/B增加时，承载力比也增加，其在时增至最大，然后它就减少了。对于，承载力的降低主要是由于缺少顶部加固层的限制。对于，承载力比降低。对于,在极限荷载作用下，土层中的破坏面全部延伸到土工格栅层的顶部如图3（Binquet和Lee，1975）所示。重要的是，我们意识到，当时，承载力比并不等于1。在处 顶部土工格栅起到半刚性粗糙地基的作用，并且极限承载力大于。当半刚性或粗糙刚性地基位于（Pfeifle和Das，1979）的地带时，承载力比将会等于1。 本文中的模型试验，主要目的是确定和比较下列参数： （一）分别在沙土和粘土中的取值。 （二）分别在沙土和粘土中的取值。 （三） 和分别在沙土和粘土中的取值。  五 实验室模型试验  在本实验室试验中，用到了两种地基模型：一种是在沙土中；另一种是在粘土中。每一种基础的长宽都为。它们都是由铝板组成的。粗糙地基条件是通过在基础模型上胶结一薄层沙土实现的。承载力试验分别在两个盒子中进行，每个盒子内部尺寸为（长度×宽度×深度）。盒子的内墙已被抛光，以尽可能减少地基两端的摩擦力。Te