无支架抱箍施工工字钢理论计算.doc

建鸡A4标K33+218大桥墩盖梁 无支架抱箍施工工字钢力学计算 一、编制依据 1、建三江至鸡西高速公路虎林至鸡西段第A4合同段两阶段施工图设计； 2、交通部行业标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）； 3、交通部行业标准 公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）； 4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社 张俊义编）； 5、路桥施工计算手册 人民交通出版社（周水兴、何兆益、邹毅松等编）； 二、盖梁一般构造图 建鸡高速公路A4标K33+218大桥长113.20米，与云山路交角35°，墩盖梁长12.528m，宽1.8m，高m，混凝土方量为34.95m3，钢筋重4808kg。墩柱3根，直径1.40m。 K33+218大桥墩盖梁一般构造图 三、施工工艺 本桥墩盖梁采用无支架抱箍法施工。抱箍为圆形，高度0.4m。 1．侧模、底模和端模 侧模为钢模板，模板厚度为50mm；横向背架槽钢[10，每侧2根，每根长12.528m；横向钢管，每侧3对，每对长12.528m，竖向钢管，每侧25对，每对长2.0m；经计算，侧模共重：3455kg。 底模为钢模板，模板厚度为50mm；背架槽钢[10，2根，每根长11.085m；底模共重：837kg。 端模模板为钢模板，模板厚度为50mm；横向背架槽钢[10，每侧2根，每根长1.8m；竖向背架槽钢[10，每侧2根，每根长1.6m；端模支架每侧重224kg；经计算，端模共重：1199kg。 序号 类型 型号 长度或 面 积 单位重 总重 备注 一 侧模 1 钢模板 5mm 40.09m2 40.11 1608.01 2 横向背架 [10 4*12.528m 10 501.16 3 横向钢管 Φ48 6*2*12.528m 3.84 577.34 4 竖向钢管 Φ48 50*2*2.0m 3.84 768 二 底模 1 钢模板 5mm 15.33m2 40.11 615.05 2 横向背架 [10 2*11.085m 10 221.7 三 端模 1 钢模板 5mm 15.33m2 40.11 615.05 2 横向背架 [10 4*1.8m 10 72 3 竖向背架 [10 4*1.6m 10 64 4 端模支架 2座 224 448 盖梁抱箍施工正立面示意图 2．模板支撑 盖梁底模下采用20cm×20cm×400cm的方木作为横梁，间距0.50cm。横梁放置在两根I40b工字钢上，I40b工字钢为受力主梁。 盖梁抱箍施工侧立面示意图 3．抱箍 抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：12mm，高0.4m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽25cm，采用16根M22高强度螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm橡胶垫。 抱箍模板设计图 4．防护栏杆和工作平台 栏杆采用Φ48的钢管搭设，在横梁上每隔3.0m设一道1.2m的钢管立柱，竖向件隔0.5m设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm。钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝扎牢。 四、计算原则 1．在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制； 2．综合考虑结构的安全性； 3．采取比较符合实际的力学模型； 4．尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法； 5．盖梁底模为钢模，钢模下设置方木作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需计算方木受力； 6．对部分结构的不均布、不对称性采用较大的均布荷载； 7．本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备； 8．抱箍加工完成实施前，先进行压力试验，变形满足要求方可使用。 五、荷载计算及组合 荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。 (1)永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。 (2)可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1.4。 盖梁荷载分布面积：12.528m×1.8m =22.55m2。 1．盖梁砼自重：G=34.95m3×24kN/m3+4808kg×9.8N/kg/1000 =885.91kN q1=885.91÷22.55=39.29kN/m2 注：含筋量2%。荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D 普通模板荷载计算