烟气调质对除尘效率的影响.ppt

空气加热器 空气加热器箱垂直安装在集成箱上。空气加热器箱安装有5个加热器单元，各个加热器单元用法兰连接，通过晶闸管调节加热器的输出功率在0―100％范围内变化；从风机进来空气被加热到370℃。 硫磺燃烧器 硫磺燃烧器位于空气加热器箱下游，本单元为多年无故障运行设计，外壳是碳钢结构，内衬绝热耐火砖，预热空气从一端格板下方进入燃烧器。硫磺从顶部进入燃烧器箱，全部硫磺在这个区域内燃烧。燃烧器后部设置湍流区确保硫磺和空气充分混合并完全燃烧转化为二氧化硫。 转化器 转化器位于燃烧器下游，在这里二氧化硫转化成三氧化硫。催化剂（五氧化钒）材料包含在转化器的固定催化床中，转化器采用304不锈钢制作，并有绝热层防止热量损失。转化器设计转化全效率≥95％。 四、SO3烟气调质在托电的应用 （以一期两台600MW机组烟气调质系统为例） 托电一期每台锅炉配置两台静电除尘器，由浙江菲达电除尘器总厂设计生产，电控部分由大连电子研究所生产GGAj02型，双室五电场，一、二电场为芒刺线，三、四、五电场为螺旋线。设计除尘效率：99.78％－99.80％ ，阳极板总有效面积（每台炉）96000 m2，比集尘面积87.49 m2/m3/s。 电除尘设计依据 燃料：准格尔烟煤（低硫劣质煤，硫份为0.47％，灰份30％）。 灰份特性：SiO2含量为40.75％，AL2O3含量为47.26％。 测试温度℃ 测量电压 V 测量电流 A 比电阻Ω.cm 25.5 500 9.60x1010 80 500 5.80x1011 100 500 2.58x1012 120 500 5.88x1012 150 500 9.40x1012 180 500 3.40x1012 飞灰比电阻 (投产后测试) 实验室制样，采用梳齿法，在室温25.5℃, 湿度47%测试条件下测得的准格尔矿煤（设计煤种）粉尘比电阻如下： 影响电除尘效率的主要原因之一是燃用的准格尔烟煤，煤中硫的含量较低只有0.47%左右，灰样中SiO2和AI2O3含量高，几乎占90%，比电阻高达1012--1013Ω·cm，灰的高比电阻直接导致电除尘效率降低。 因此，采取有效的方法降低比电阻成为考虑方案之一，通过咨询与调研，对我公司灰样在美国进行了调质试验，从不同的煤样燃烧试验（大矿煤及小窑煤）可以发现，当向烟气中喷射一定浓度的SO3可以将比电阻降到（1010Ω·cm---1011Ω·cm）之间，可以明显提高电除尘器的捕集效果，真正提高电除尘效率，确保粉尘排放达到环保要求，并且调质投入对于SO2排放浓度基本没有影响，因此考虑增设烟气调质，以提高除尘效率，彻底解决烟尘排放超标的问题。 增加烟气调质前后效果 SO3烟气调质系统改造前 于2003年10月，经华北电科院测定，锅炉满负荷情况下，2号锅炉2台电除尘平均排放浓度达552mg/Nm3，远远高于国家环保规定100 mg/Nm3，2号炉2台电除尘平均效率为96.725％，远低于设计效率99.76％。托电一期烟气调质于2004年8月6日正式移交生产，SO3烟气调质系统投运后，烟囱粉尘含量显著降低。 托电一期烟气调质于2004年8月6日正式移交生产，SO3烟气调质系统投运后，烟囱粉尘排放显著降低。 2004年12月，经华北电科院测定，锅炉满负荷情况下，1号炉烟尘排放浓度为32～40 mg/Nm3，2号炉烟尘排放浓度为91～100 mg/Nm3（测定期间，电除尘处于故障运行状态）；SO3烟气调质后1号炉电除尘除尘效率达到99.77～99.80％，2号炉电除尘除尘效率达到99.46～99.48％。于2005年1月，经内蒙古环境监测中心站测定，1号炉烟尘排放浓度为12.3～52.3 mg/Nm3，2号炉烟尘排放浓度为10.6～49.4 mg/Nm3；SO3烟气调质后1号炉电除尘除尘效率达到99.5～99.9％，2号炉电除尘除尘效率达到99.6～99.9％，可见效果显著。 五、烟气调质负面影响分析 1、SO3烟气调质对设备腐蚀的影响 由于喷射的SO3浓度很低仅（15－20）×10-6，绝大部分SO3被粉尘吸附而收集，一般喷入的SO3逃逸率约0.5％，由此计算出烟气中游离的SO3浓度为（0.075－0.1）×10-6，根据图1 MULLER曲线手工查图得出烟气露点温度为101.4℃ 。 图1 Muller烟气酸露点曲线图 系统控制在烟道烟气温度高于120℃（高于露点温度约18.6℃）状态下运行，一旦烟气温度低于120℃系统就会自动停止喷射SO3，防止对烟道、除尘器及下游设备发生腐蚀。而且除尘器实际运行烟温在127℃左右，可以判断设备发生腐蚀的几率极小。 托