冶金专业外文翻译----铬-钼-_V钢的回火脆性.doc

铬-钼- V钢的回火脆性 可逆回火脆性（RTB）在500-650℃温度范围内回火或缓慢冷却的钢被认为是造成在前奥氏体形成杂质（P，锑，锡，砷） [1-4]。，有资料显示[5]，不仅这些进程，而且其他进程在500-600℃淬火钢回火脆性在发生。 在这项工作的关注淬火铬钼合金，以防止在钒和磷的含量RTB的钢回火脆化。 热（0.35％的V，0.015％P）重四十一吨是伪造的，以一个550毫米的大小 15毫米厚的板材被切断他们。另外，在一个100公斤感应炉加热熔化钒添加到在一个重达16公斤铸块，轧制10毫米厚的金属板。在所有的10-15毫米厚加热板油980 ℃（1小时）淬火。从板淬火在100-760℃回火10小时制备样品经过淬火和低温回火，所有加热一个典型的马氏体结构，但在高（超过600摄氏度）的温度回火回火索氏体结构。实验室加热奥氏体晶粒尺寸较小（8-9级比商业热（4级），结构部件具有更大的分散性和均匀性的。 脆Tso 和 Ttemper变确定， Ttemper是淬火钢回火温度Tso是韧-脆转变温度，最完整的脆化特征。 Tso确定5×5×27.5毫米的切口1毫米深（根半径0.25毫米）冲击试验样品。Tso被认为是断裂50％下测试温度拉伸强度5个直径3毫米样品确定的为20°。 图1显示了热回火温度与力学性能的变化。这种热铸块的力学性能在100-600 ℃几乎不变。当回火温度600-760度提高强度特性急剧下降，而韧性增加。 更改影响钢的稳定的情况下钒浓度钒钢的强度下降约500 °。 热开始回火温度大约300℃，Tso的增加达到500-600度最高值。如同淬火条件对相比增加了100 ℃。回火温度进一步提高Tso 会下降，这与削弱开始相吻合。 对于热2-7的Tso Ttemper变化的总体特点是相同的，在较低温峰巅。在是Tso?90℃条件低于热 - 70 ± 10 ℃。在730 ℃后的Tso锻炼价值热2-7（-110至-130 °）实际上是相同。 它的峰高立场取决于钒钢的内容。当钒浓度变化从0到0.55％的高峰上升％60 °，同时转移?100 °。比较热1和3，6，在史前的冶金，但相同钒（?0.3％），人们可以看到，在Tso峰地区的增长几乎是淬火条件相同。 在0.005和0.022％的磷的热处理后的测试，磷Tso没有影响。 回火钢的力学性能改变显然取决于精细结构的变化。图3显示了在热淬火Tso显微条件后，在600回火，对应于对强度特性边缘与Tso高峰在760 °之后强度和Tso最低的。 淬火后的结构由板条马氏体。在板条彼此略有，平均宽度?0.3μ和长度?5μ，并归为?5 ×5μ。板条充满均匀分布的密度位错?0cm-2。硬质合金阶段没有观察到淬火钢。 在600回火10小时的后混乱阵列的整体性质和晶体的碎片将被保留。木板条的平均大小（宽度和长度）的平均规模保持不变。唯一的变化是明显的沉淀分散的碳化物阶段。粒子的大小是150至200 A平均密度~1015cm-2。这些沉淀在混乱通过板条马氏体分布。直径?250A和?2?103A的较大沉淀物位于的边界附近（板条马氏体）。这种类型的技术被作为MTCa电石鉴定。 760 ℃回火后急剧变化的钢的结构：。大部分分布在整失调，改建更适合，领域相吻合。单元格的平均规模为?0.5μ。该阶段碳化物形态的也变化。微细分散的大小圆形沉淀?250 A的位错在位于网络的连接处。随着他们有更大的圆形沉淀?2?103位于边界的十字路口。 析出的碳化物回火后的存在也证实了热物理化学相分析1。当回火温度由原来?300-600度的渗碳体碳化物的数量逐渐减少， MC3增加。强有力的碳化物含量形成的残留增加元素：铬，钼，和.，这个过程在500-600度是特别。这很可能是VC和 MO2C膜类型不理化分析检测在高度分散的碳化物阶段也有更多的热力学稳定相[6]。 因此，氢脆回火过程中铬钼钒钢，作为对TsoTtemper出现明显的高峰表现，从我们的实验结果。它的峰值并没有关联的磷在钢存在，但与钒的浓度各不相同，在碳化物的形成，与继承发展脱位阵列的温度范围内位置。Tso达到高峰时的温度在Fe3C的变换更稳M7C3类似的现象已在铬钢观察[5]。 脆化可能是由于和边界的影响。在铬钼钒钢的的二次硬化，体现在在 Ttemper = 300 -00 ℃性能的增强可能与这些相关的影响。据了解，[7]，随着晶粒尺寸不变（或板条马氏体常量大小）TsoεTso=σy+ C与低屈服强度σy（σ2相关的关系）同期相其中C和ε为常数。热Tso呈线性关系中的屈服强度σo.2大的变化范围，并只有在400-600度，碳化物开始制定，有偏离线性关系。当然，这些过程影响边界地区，那里的条件是为硬质合金阶段由于晶体结构的几何缺陷有利合金的形成。可以设想，Tso峰是由于在边界条件