转体施工组织设计天津北唐.doc

转体施工组织设计 一、工程概况 本工程为天津集疏港工程一期津山铁路桥西侧坡道开口～疏港二线第1合同段中跨越津山铁路的跨线桥，与津山铁路（K189+486.701）相交，中线与铁路交角74.5o。桥位位于北塘编组站南咽喉区,硬横跨电气化区段。跨越铁路线5股，分别为：津山上下行、北环上下行及塘铁储运场专用线。 本标段桥梁全长539m，其中跨津山铁路段为双幅后张预应力混凝土T型刚构，斜交正做，桥长130m，单幅桥宽27m。 桥体转体过程中，桥体跨越5个电气化硬横跨，桥底与硬横跨梁顶最小净距1.779m，轨面距接触网距离为6.2m，轨面距桥底距离为10.75m。 为保证铁路运营的安全和尽量减少对运输的影响，采用分别在铁路两侧预制转体T构，然后以主墩为中心顺时针旋转就位的转体施工方法。 本桥转体的角度为75°。 主墩部位桥梁横断面 工程特点和难点： 转体施工法在天津地区首次采用，转体重量13300t，为目前津京地区同类工程之最。 国内外有转体施工的先例，但一般为单幅桥，且大部分有斜拉索。转体时为单幅转动，施工时有斜拉索可以控制悬臂两端挠度。 本桥为双幅长悬臂自平衡T构同步转体，单幅重量13300t，不同于一般转体施工的特点和难度： 在平面上，左右两幅梁转体到位后的平面间距为2m，在旋转就位时，任何一幅梁超转达到一定角度都可能导致两幅梁在梁端发生碰撞。因此，保持左、右两幅梁的同步转动是本桥转体施工的重要环节。 在立面上，转体梁悬臂长度达到61m。如此长的悬臂长度意味着，在竖平面内由于不平衡力矩使球铰转动体系产生0.01o的微小转动时，在转体悬臂段的端部就会产生大约11mm的竖向位移（此时，在撑脚处产生大约0.6mm的竖向位移）。因此，无论在转体过程中，还是在梁体线形的调整中，精确控制悬臂段的标高和转体体系的质量平衡，提高体系的抗倾覆稳定能力，就成为保证施工质量、顺利完成边跨合拢段施工的重要环节。 跨线桥的转体施工为本合同段的核心工程。 二、转体施工计划 2008年8月15日前主梁及梁上附属工程全部完成。 （1）主梁称重及配重：8月日月月日月月日月月月月日月 1、称重及配重 1）称重 在桥梁排架拆除后立即对桥体进行称重，桥体称重原理如下: （1）主梁脱架后进行桥体称重，根据不平衡力距推算出所需配载重量； （2）主梁试转后，根据量测监控组所所提供数据，进行二次配重； 两段悬臂梁距梁端1m处各布置手动式60t千斤顶8台，分别对转体梁进行顶放,在每台千斤顶上设置压力传感器,用以测试反力值，同时在上转盘底四周布置4个位移传感器，用以测试球铰的微小转动。 每台千斤顶需要的顶力：104272/（8×60）=217kN 根据设计要求，加固后的复合地基承载力达到14.7kPa,即147kN/m2,由此可知每台千斤顶至少需要217/147=1.48m2≈1.5m2的地基面积来承受千斤顶施力。 对于碗扣式脚手架，每根竖向钢管的承载力按30kN考虑，则传递每台千斤顶力时至少需要217/30=7.2≈8根竖向钢管。 满足地基承载力、脚手架传力、千斤顶施力条件且达到球铰产生微小转动的不平衡力矩测点布置图示于附图-2、附图-3和附图-4中。图中，1-LVDT位移传感器；2-30吨压力传感器；3-30吨手动千斤顶；4-梁底垫钢板（150mm×150mm×20mm）；5-千斤顶底座（放木或木板垫层）；6-方木（200mm×200mm×2000mm） 脱架先后方向→ ←脱架先后方向 2）、配重 主梁称重完成后，采用沙袋进行主梁配重，使沿纵桥向的一对撑脚落到滑道上，结构成为双铰状态。 2、设备安装及调试 1）牵引动力系统 本桥每个转体选用一套主从随动控制液压顶升系统，每套自动连续转体系统由两台 ZLD200-300型连续提升千斤顶，两台ZTB25液压泵站和一台 HLDKA-4主控台通过高压油管和电缆线连接组成。每台ZLD 200-300型连续顶推千斤顶公称牵引力2000KN，额定油压25Mpa，由前后两台千斤顶串联组成，每台千斤顶前端配有夹持装置。 表1：ZTB25液压泵站主要参数 额定压力 MPa 25 理论流量 L/min 24 电机型号 Y180L-6 电机功率 KW 15 电机转数 r/min 970 液压泵型号 25SCY14-1B 液压泵排量 ccm/rev 25 质量 Kg 不装油 760 油箱有效容积 L 235 装油 950 外形尺寸 （L×W×H） 用油种类 32#（冬天）或46#（夏天）液压油 表2：ZLD200-300型连续提升牵引千斤顶主要参数 序 号 项 目 单 位 性能指标 序 号 项 目 单