60+100+60m连续梁转体施工方案31p.pptx

60m+100m+60m连续梁转体施工方案目 录一、工程概况二、总体施工方案三、转体施工准备工作四、合拢段转体施工 4.1 转体系统组成 4.2 转体结构牵引力、安全系数、助推力及计算转体时间 4.3 转体施工步骤五、质量保证措施六、安全保证措施七、转体施工组织机构和救援应急预案 一、工程概况 ×铁路增建第二双线×1#特大桥位于R=1600m的曲线上，在1#墩和2#墩位置与既有京包铁路（既有京包铁路为4线I级电气化铁路）相交跨越，线路与既有铁路约为24°夹角。 本桥采用转体施工工艺，转体重量1#墩4231.6t, 2#墩4352.3t，转体角度1#墩28°，2#墩24°，转体所用水平投影直径ф2.5m，上下转盘之间填充四氟乙烯滑块；上转盘设计直径ф8.0m，转盘内预埋牵引索2对，采用7-фj15.2mm高强度、低松弛钢绞线，作为转体施工过程中的牵引索。 二、总体施工方案 支架拆除完成后，对单个转体进行称重试验，按照试验结果进行合理配重；利用专用千斤顶对牵引钢索进行预紧；安装QDCL2000-300型连续顶推千斤顶、YTB液压泵站及LSDKC-8型主控台组成整套转体系统后进行试转，实际测定动、静摩阻系数及转体过程中惯性影响系数。确认无误后开始连续转体，转体到位前，利用转体系统的手动功能缓慢就位，准确调整轴线及合拢口两侧标高后并对钢撑脚及环道临时固结，并在3个合拢口之间设置型钢作临时固结措施，确保结构稳定。 转体施工准备设备安装调试称 重 配 重防过转体系统准牵引索、千斤顶连接牵引索预紧试 转气 象 信 息自动状态下启动转体辅助顶推顶升纠偏排除隐患转 体 就 位转体施工工艺流程图 转体过程质量控制 三、转体施工准备工作3.1 投入转体施工的主要机具设 主要机具设备表 表1序号设备名称及型号数量单位用途1QDCL2000-300千斤顶4套牵引动力2LSDKC-8主控台2套主控系统3ZLDB液压泵站6台供油系统(备用2台)4YDC240Q千斤顶1台预紧牵引索5YDTS250千斤顶4套助推用6LVDT位移传感器4台撑脚处位移测量7BLR-1型压力传感器4台千斤顶处反力测试8IOTECH Wave Book 512数据采集系统1套数据分析计算 四、转体施工4.1 转体系统的组成转体系统主要由球铰、下滑道、撑脚、转体系统牵引索及动力系统组成。4.1.1 牵引动力系统牵引索数量为7束，根据计算使用200t连续千斤顶即可。本桥转体系统施工由具备施工经验的柳州OVM公司负责。每套自动连续转体系统由两台ZLD2000型连续提升千斤顶，两台ZLDB液压泵站和一台LSDKC-8电脑主控台， 4.1.2 牵引索转体转盘埋设有2对牵引索，穿过ZLD2000-300型连续顶推千斤顶。 4.2 转体结构的牵引力、安全系数、助推力计算及转体时间的初步计算此桥是跨既有京包四线两侧现浇，转体重量1#墩4231.6t, 2#墩4352.3t，转体件最重的2#墩4352.3t计算。4.2.1 转体牵引力计算公式为T=2FGR/(3D)式中：T-牵引力（kN）； G-转体最大总重力43523（kN）； R-球铰水平半径（m）；为 1.25 m D-牵引力偶臂（m）本桥牵引力偶臂为8m f-摩擦系数，取静摩擦系数取0. 1. 动力摩擦系数为：取0.06.静摩擦力：T=2fGR/(3D)=2×0.10×43523×1.25/3×8=45.3t400t动摩擦力：T=2fGR/(3D)=2×0.06×43523×1.25/3×8=27.2t400t动力储备系数：400t/45.3t=8.8钢绞线的安全系数：2×7(根/台)×26(t/根)/45.3(t)=8.0定型球铰支座厂家提供的静、动摩擦系数分别为0.10和0.06。从此计算结果可以看出千斤顶动力储备和钢绞线的安全已达到了工程设计要求。 4.2.2 助推力计算转体结构球铰处静摩擦力产生的力矩：Mj 1=2/3×1.25×44427.82×0.1=3702.3撑脚与滑道间的动摩擦力矩：Mj 2=N2×r1×f=2452.18×3.25×0.1=797考虑动摩擦力矩与静摩擦力矩间的差值全部由上转盘撑脚处的两台助推千斤顶承受，则有助推力T2为;T2 =[(Mj2+Mj1)-(M1+M2)]/(2×R1) =((797+3702.3)-(2221.4+478.18))/(2×3.25) =276.88kN2×25=50t 4.2.3 惯性制动距离计算在转体就位前，张拉千斤顶应停止牵引，全靠惯性转动就位，此时阻止整个转体继续转动的力量是下转盘对转体的动摩擦力，摩擦力对转盘中心的力矩的作用使梁体停转。则梁体梁端以V=1.0m/min=0.02