64m菱形挂篮计算书.doc

郑西客专40m+64m+40m连续梁挂篮施工计算书 设计依据 1、客运专线40m+64m+40m连续箱梁施工图 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、主要技术性能 1、适应最大梁段长：4m 2、梁宽：顶板13.4m，底板6.7m 3、走行方式：无平衡重走行 4、挂篮自重：约 55吨 三、挂篮特点 本挂篮采用菱行结构，结构简单，受力明确，用于合拢段施工。 2、挂篮前端及中部工作面开阔，可以从挂篮中部运送混凝土，便于轨道的安装及腹板、底板钢筋的吊装，加快施工进度。 3、设有走行装置，移动方便，该挂篮主要材料为普通型钢，主构架用板材为Q235B，其余为 Q235A。见总体布置图 四、结构计算： 本桥最大节段为3＃段，节段长4m，节段重138.06吨，为挂篮受力最不利工况，所以挂篮以3＃段作为检算依据。 偏于安全计算，取尾端截面为对象，考虑施工荷载（人工及振捣），取1.3倍系数。 P翼板＝（0.3125+0.9975）×2.6×1.3=4.43t/m; P腹板＝3.43×2.6×1.3=11.59t/m; P底板＝2.93×2.6×1.3=9.90t/m; P顶板＝2.48×2.6×1.3=8.38t/m; G底模系统=10.91t; G外模系统=13.29t; G内模系统=13.06t 腹板和底板混凝土荷载由底模系统承担;翼板混凝土荷载和外模系统重量前后端分别作用在已浇梁段翼板及主桁架前横梁上;顶板混凝土荷载及内模系统重量前后端分别作用在已浇梁段顶板上及主桁架前横梁上;钢结构允许应力取190Mpa（临时结构取值）。 1、底模系统： 底模系统由六片底桁架组成，底桁架只承受箱梁底板和腹板荷载，桁架上下弦杆2×［16b组焊；端头斜杆为2×［18a组焊；竖杆及其余斜杆为2×［10组焊。将腹板及底板荷载数据建立计算模型并输入MIDAS软件， 桁架每延米承受最大荷载为12.2吨。 以最大荷载检算底桁架： 由MIDAS计算结果如下：（桁架最大应力174.5Mpa，满足规范允许应力） 底模系统前端横梁由四根吊杆提吊，输入软件计算出横梁应力及四根吊杆力分别为（横梁由2根［30b组焊）： 横梁最大应力为91.3Mpa，满足规范允许应力 2、主桁架结构计算： 主桁架为菱形结构，主要受力杆件为2根［28b组焊，顶横梁为2根I45a组焊。 （1）、顶横梁： 顶横梁承担翼板、外模系统、顶板、内模系统及底模系统四根吊杆力荷载，将各项荷载建立计算模型并输入软件，其最大应力为93.1Mpa，满足要求。 横梁对主桁架形成反力为29.82×2=59.64t(为方便建模,横梁按单根工字钢计算)。 （2）、主桁架： 主桁架受力杆件均由2根28b槽钢加缀板组焊而成，桁架自重按节点荷载考虑。 主桁架承担顶横梁传来荷载，以中立杆为支点，通过后锚点拉力形成稳定结构，将荷载及边界条件输入软件计算，最大应力为165.2Mpa，满足允许应力。主桁后锚拉力为68.3t。 后锚采用6根￠32精扎螺纹钢锚固，每根允许拉力取50吨，6根螺纹钢可承担300吨拉力，满足结构受力要求。 3、挂篮行走稳定计算 挂篮行走不平衡弯距主要由主桁前后不对称自重力、顶横梁、外模系统、底模系统自重力形成，考虑到人员作业及小型设备重量，取1.3倍系数。查找各构件重量，以中立杆为支点分别计算弯距为： M主桁＝0.23×2.5=0.575t.m; M顶横梁＝3.126÷2×5=7.815t.m; M外模＝13.29÷2×2.5=16.613t.m; M底模＝10.91÷2×2.5=13.638t.m; M总＝(0.575＋7.815＋16.613＋13.638)×1.3=50.233 t.m; 挂篮行走时行走轨道反力: F= M总/L=50.233/3.6=13.95t 行走轨道由2根I20b组焊,设底板、顶板，板厚均为2cm，每50cm用1根￠25精扎螺纹钢锚固在已浇梁段上，每根螺纹钢抗拉力取20吨，大于行走轨道反力，锚固筋满足要求。 行走轨道最不利工况为后勾板位于两根锚固筋中间位置，偏于安全，以集中荷载形式进行计算：最大应力为13.02Mpa，满足规范允许应力。 郑西客运专线项目 40＋64＋40m悬灌连续梁挂篮结构计算书 中铁电化局郑西客专十二标项目部 2009年3月3日